抗浮設計論文匯總十篇
時間：2023-03-06 15:55:59
序論：好文章的創作是一個不斷探索和完善的過程，我們為您推薦十篇抗浮設計論文范例，希望它們能助您一臂之力，提升您的閱讀品質，帶來更深刻的閱讀感受。
篇（1）
目前，在抗浮設計上，主要采用抗與放的方法。所謂抗，即是配重抗浮、錨固抗浮；所謂放，即是降水抗浮和設觀察井抗浮。具體采用哪一種方法，尚應根據工程的具體情況而定，同時還應著重考慮對工程造價的影響。下面就各種抗浮方式進行探討并做經濟分析比較。
一.抗浮方式的探討：
1.配重抗浮：小型水池一般不需要配重抗浮，因其池壁相距
較近,再加上底板向外突出部分上部的土重和壁板與土的摩擦力(規范未計入以策安全)，抗浮安全系數很容易滿足規范要求。
砼的缺點之一是自重大，但事物均有兩面性，抗浮時自重越大越有利。配重抗浮一般有三種方法，一是在底板上部設低等級砼壓重；二是設較厚的鋼筋砼底板；三是在底板下部設低等級砼掛重。一、二種方法的優點是簡單可靠，當構筑物的自身重度與浮力相差不大時，應盡量采用配重抗浮，對工程造價的影響小,投產后亦沒有管理成本。但構筑物的自身重度與浮力相差較大時,本方法將會增加工程量使土建造價提高，原因是配重部分要扣除浮力，導致配重部分的厚度增大；較大的埋深也將增加挖方量和排水費用，同時也會增大基底壓力，引起較大的地基變形。如采用底板上設低等級砼壓重的方法，將會使壁板的計算長度H加大，而壁板根部的彎矩值與H是平方關系,這樣會使壁板根部的彎矩值增長較快，彎矩值較大時，板厚和配筋也會相應增大；如采用較厚的鋼筋砼底板的方法，其工程量與設低等級砼壓重相差不多，壁板的彎矩值雖小，但底板的鋼筋用量會有些許增加；如采用底板下設砼掛重的方法，壁板的彎矩值小，底板的鋼筋用量也不會增加，但底板和掛重部分砼須用鋼筋連接，施工比較麻煩，當地下水對鋼筋和砼具有侵蝕性時，設砼掛重的方法須謹慎。
2.錨固抗浮：錨固抗浮一般有兩種方法：
a)錨桿：錨桿是在底板和其下土層之間的拉桿，當底板下有堅硬土層且深度不大時，設錨桿不失為一種即簡便又經濟的方法；近年來，在飽和軟粘土地基中，也有采用土錨技術的，也有采用短錨加擴大頭技術的。錨桿的直徑一般為150~180mm。錨桿抗浮有三個問題需要注意，一是受力問題，當構筑物內無水時，錨桿處于受拉狀態，當構筑物滿水時，錨桿又處于受壓狀態，錨桿的底端類似于樁端，錨桿在反復拉壓狀態下的工作性能有待進一步的實驗研究；二是施工問題，錨桿的施工需有專門的機械，施工前要進行試驗，同時，較細的錨桿在施工時有一定的難度，如何控制鋼筋偏移，如何使灌漿飽滿、如何避免斷桿等都是施工難題，尤其是錨桿較長時，不如配重抗浮來得簡便。三是適用性，當地下水對鋼筋有侵蝕性時,細錨桿的耐久性問題不易解決,這將在一定程度上限制其適用性。
b)抗拔樁:抗拔樁利用樁側摩阻力和自身重度來抵抗浮力，樁型可采用灌注樁或預制樁，樁徑一般為400mm，也可采用方樁，樁距和樁長應通過計算確定，樁距不宜過大，否則會增加底板厚度，樁端最好能伸入相對較硬的土層。抗拔樁也有拉壓受力問題，但其施工較簡單，耐久性亦比錨桿容易得到保證。
3.降水抗浮：這是抗浮設計的另一條思路，即不硬抗，而采用放的方法。具體做法是在構筑物底板下設反濾層，在構筑物周圍設降水井，降水井和反濾層間用盲溝相連，當構筑物因檢修設備而需要放空時，可在降水井內抽水使地下水位降至底板下，從而保證構筑物的穩定。降水抗浮的關鍵問題是反濾層的設計，當土的顆粒較細時，應采取可靠措施防止土粒隨地下水的漲落而進入反濾層，引起反濾層堵塞而失去作用。降水抗浮的優點是工程造價低，因采取了抗浮措施，構筑物的設計可按無地下水時考慮。當地下水位很高且地基土較軟時，采取降水抗浮措施可大大降低工程造價。但降水抗浮也有其缺點，第一是可靠性，雖然構筑物在設計使用年限內放空檢修的時間很短，但每年也有一二次，如反濾層被堵塞，則水位很難降至底板以下；第二，如果遇到非正常排空，將會發生構筑物上浮事故。當然，在排水工程中，可采取適當的措施，在非正常排空時使地下水自動進入構筑物內，提高構筑物的可靠度。
4.觀察井抗浮：和降水抗浮相似，只是不設反濾層，利用地
下水的漲落安排構筑物放空檢修的時間。方法也很簡單，在構筑物周圍設若干觀察井，井內標示可放空檢修的臨界水位線，如在一個時期內地下水位低于臨界水位，則可放空檢修。應該講，在地下水位漲落差較大的地區采用本方法，是所有抗浮方法中土建工程造價最低的。其缺點是檢修時間不靈活，且有一定的管理成本，非正常排空亦有可能發生上浮事故。
二.經濟分析比較：
例：某排水工程終沉池,內徑40m,池凈高5m,地下水位距池底板頂3.0m。抗浮方法分別為：1.配重抗浮（設較厚的鋼筋砼底板）；2.抗拔樁抗浮；3.降水抗浮；4.設觀察井抗浮。其工程量分別為：
1.配重抗浮：
挖土方：2508m3；3.86×2508=9681元
素砼墊層C10：134m3；145×134=19430
鋼筋砼底板C25：2904m3；460×2904=1335840
預應力砼池壁C40：190m3;899×190+40000=210810
2.抗拔樁抗浮：
挖土方：200m3；3.86×200=772
直徑400mm沉管灌注樁，長12m：150根；548×1.51×150=123892
素砼墊層C10：134m3；145×134=19430
鋼筋砼底板C25：594m3;460×594=273240
預應力砼池壁C40：190m3;899×190+40000=210810
3.降水抗浮：
挖土方：200m3；3.86×200=772
素砼墊層C10：134m3；145×134=19430
鋼筋砼底板C25：413m3;501×413=206913
預應力砼池壁C40：190m3;899×190+40000=210810
反濾層：726m3;59.5×726=43197
降水井：4座；1521×4=6084
4.設觀察井抗浮：
素砼墊層C10：134m3；145×134=19430
鋼筋砼底板C25：413m3;558×413=230454
預應力砼池壁C40：190m3;899×190+40000=210810
觀察井：3座；1521×3=4563
其土建工程造價(直接費)分別為：
1.配重抗浮：1575761元
2.抗拔樁抗浮：628144元
3.降水抗浮：487206元
篇（2）
2康復景觀
2.1康復景觀的概念
康復景觀或稱康復花園，是近40年來興起于美國的一類帶有康復功能或者治療功效的景觀類型，主要是指與治療或恢復身體健康有關聯的各種類型環境所包圍的場所，這類景觀以能夠實現身體、精神與心靈的協調健康而聞名。
2.2康復景觀相比普通景觀的特色
普通景觀類型可能具備改善環境，優化生態，促進人的公共交流活動等多種功能，而康復性景觀自始至終以具有康復作用為先，當康復景觀的一般功能與康復功能發生沖突時，優先景觀的康復功能。康復性景觀的主體服務人群具備特殊性，在養老地產景觀設計中植入康復景觀設計非常適合老年人生理和心理的特征，除了滿足老年人的安全、審美需求以外，還能夠讓老年人在每天的生活接觸中維護身心健康，預防疾病，緩解身體不適。
3康復景觀設計在老年地產中的應用
3.1借鑒中國傳統養生理論
中國傳統養生的門類豐富，各臻其妙，簡捷適用，如:針灸、推拿、按摩、食療食補等，每種養生門類都有其各自的妙處，如幫助老年人堅固牙齒、延緩老年人視力衰退、改善老年人聽力，促進老年人鎮靜安神等功效，老年人都很喜聞樂見。傳統的中醫養生學綜合了陰陽、五行等學說，強調在養生中環境的重要性，遵從天人合一，尊崇自然的原理。康復景觀的設計應借鑒中國古典園林在傳統養生文化方面的手法，汲取在建筑營造、筑山理水等方面的養生思想，根據中醫五行把景觀各要素與人的身心聯系起來，使養老地產中的康復景觀更加符合老年人的文化背景，更好的調節老年人的身心健康。
3.2利用植物的藥用價值
基于大眾認知，藥用植物是指具備強健身體、醫治疾病等醫療功效的植物。藥用植物在景觀中具有營造景色、展示文化內涵和保健康復的作用，人們融入到用藥用植物打造的環境中，可以達到恢復身心，保持健康的效果。藥用植物的保健、藥用價值系統歸納并積極探索藥用植物在康復景觀設計中的應用，將藥用植物有意識地融入康復景觀的設計中，將營造一種新型的融藝術、保健、傳統文化、科學為一體的養生康復景觀。按照藥用植物在景觀中的不同用途及其自身特征可將藥用植物分為以下幾類:嗅覺型的藥用植物，外療型的木本植物，內療型的中草藥，綜合型的中草藥。藥用植物在康復景觀設計中的運用，能夠起到弘揚中草藥文化的效果。
3.3注重植物的形態影響
一般來講老年人的生理上會表現出新陳代謝放緩、抵抗力下降、生理機能下降等特征，老年人對環境的依賴感也會越來越強，研究發現:1)自然型植物景觀，舒張壓顯著降低，心臟速率顯著降低，收縮壓降低但不顯著;2)幾何型植物景觀，舒張壓和收縮壓顯著降低，而心臟速率略有升高;3)在主觀評價中自然型植物景觀舒適性較好，觀賞后呈現正性情緒狀態，植物幾何型植物景觀促進作用相對較小，不適宜緩解緊張情緒。結果綜合表明，不同形態類型的植物景觀環境對人生理和心理產生不同影響。
3.4強調參與性、體驗性
老年人懷舊、怕孤單、返老還童、喜歡參與式活動，從老年人與自然、老年人與科學知識、老年人與家庭、老年人與鄰里四個方面增強康復景觀互動性，如:種植勞作活動、家庭親子活動、科普教育活動、農作物產品交換活動和其他生活互助活動。增強老年人與環境中的晴雨變化、土地更新、植物生長等自然過程的全面體驗和互動，增強對社區環境的主人翁意識和認同感，增強老年人對親自動手改善生活環境主動性和合理的途徑，滿足老年人的各類心理需求。
3.5公共設施適老化
老年地產的康復景觀設計要創造老年人喜愛甚至熱愛的環境場所，讓老年人喜歡走到室外，體驗自然，沐浴陽光，實現輕松愉悅交流的場所。康復景觀設計要充分考慮老年人的體能狀況，增設戶外休憩模塊，設計時要充分考慮老年人看護者視線的順暢，設計尺度上符合殘障老人的活動，同時注意考慮四季節氣變換對自然條件的改善。考慮到老年人對子女、小孩的親情交流需求，將老人活動區與兒童活動區臨近設置，全程實行無障礙設計。
篇（3）
0.前言
在寸土寸金的今天，開發地下工程已是大勢所趨。隨著地下工程的增多、加深，地下建筑物的抗浮也越來越得到人們的重視。由于地下水的賦存、補給關系存在很大的不確定性，基巖裂隙水的流動及補給方式更是復雜，大量帶有純地下室的高層建筑、地下車庫及下沉式廣場的興建，使得抗浮問題非常突出。主要問題表現在：①正確確定抗浮設防水位成為一個牽涉造價、施工難度的關鍵問題，②對孔隙水壓力的考慮不周全，影響到建筑沉降分析、承載力驗算、建筑整體穩定性驗算等一系列問題[1]。
目前工程中常用的建筑物抗浮措施有：采用底板設置抗浮錨桿、抗浮樁，壓載之類的方法來被動的抵抗水浮力。本文主要介紹一種能利用擬建場區的地理優勢，采用盲溝疏導地下水，達到結構自重抗浮的目的，并在青島多個項目中得到成功運用，根據已竣工項目的成本核算，該工藝能比傳統的抗浮錨桿、抗浮樁降低至少50％以上的成本，而且從根本上解決了建筑物的抗浮問題。
1.與傳統抗浮工藝的對比
壓載抗浮[2]的原理是增加結構的自重，利用結構自重來抗浮。這就要求增加覆土厚度或增加底板厚度，這種做法簡便直接，對地下結構的抗浮也很有效。但基礎埋深勢必會增加，地下水浮力也會相應增加，于是部分所增加的結構自重與增加的水浮力所抵消，所以在抗浮設計時應認真核算。
抗浮樁[1]是利用樁體自重和樁側摩阻力來提供抗拔力，以起到抗浮的作用，是一種常用的抗浮技術措施，不過抗浮樁大多與主體結構中的柱子相連，使抗浮樁的間距較大，需要很厚的底板才能抵抗抗浮力所產生的附加彎矩和剪力，因此造價很高。
抗浮錨桿[2]是通過錨側巖土層的摩阻力來實現抗浮的。由于抗浮錨桿采用高壓注漿工藝，漿液能更好的滲透到巖體中的孔隙與裂隙中，與抗浮樁相比，錨桿側摩阻力較樁側摩阻力大，更有利于抗浮，而且造價低，施工便捷，在工程建設中已迅速推廣。
降排截水技術[2]是在條件許可的前提下，采用降水、排水或截水等處理措施直接排除隱患。在地下水豐富、土體滲透系數較大的地區進行深基坑開挖時，為防止降水造成的地面塌陷或臨近建筑物沉降而常使用截水措施，如止水帷幕截水法。科技論文。永久性盲溝排水降壓法是一種主動抗浮方法，盲溝排水使地下水位一直維持到某一標高，使底板不受或僅受很小的水浮托力，在滿足抗浮要求的同時還能適當減少底板厚度。為避免和減少地下水浮力對深基礎施工的各階段帶來的不利影響或破壞,降排水或截水方案是常用的技術措施。
本文介紹的就是降排截水技術中的盲溝排水降壓法。科技論文。排水盲溝疏導地下水工藝是在地下建筑外墻四周或底板下部，系統的布置永久性的排水盲溝，形成無阻礙的地下水滲流通道，從而有效的減小甚至消除地下水對建筑物的影響。只要能確保盲溝通道內的水能流出，盲溝的標高可隨意調低，從而可有效的減小地下水賦存方式不確定所帶來的風險。與壓載混凝土抵抗浮力的工藝相比，施工難度小、造價低、進度快；與抗浮錨桿、抗浮樁相比，造價低、進度快，并可與土方回填同步施工，不單獨占用工期。
2.排水盲溝的使用條件
系統的布置排水盲溝，疏導地下水工藝目前在抗浮工程并未得到廣泛的運用，它受到場區地理條件、賦水大小、上部結構及地下室占地面積等限制，需要同時具備以下條件：
1）地層賦水及土體滲透系數不宜太大，較適用于基巖地區及滲透系數較小的粘土、粉質粘土地區。
2）排水盲溝頂標高應在臨界水位以下（可滿足結構自重抗浮時的水位標高），且場區四周有順暢、永久的出水口。
3）地下建筑物占地面積不宜過大，占地面積過大水阻勢必加大，易造成盲溝堵塞，水流不暢.
4）如建筑物底板標高高于出水口，可在底板下同時增加排水盲溝，結合外墻四周的盲溝可更有效控制地下水。
3.成功案例分析
3.1工程概況
青島市中心某工程共3個樓座，1#、2#樓為24層高層，3#樓為地上4層的商場，整體下設2層地下室。建筑面積74633m2，基底絕對標高42.8m，其中1#、2#樓采用樁基礎形式，3#樓利用天然地基做為持力層。
3.2建筑場地周邊環境
整個場區地勢呈北高南低。北側為一條小區規劃路，規劃路絕對標高55.5m；南側為已經通車的交通要道，絕對標高48.0m～51.0m，南側人行道下有一條4.0m*1.8m的永久性泄洪暗渠，暗渠頂標高46.5m。（見標高關系圖）
3.3水文地質條件
場區地層揭示主要為：新近回填土、粉質粘土、強度較高的角礫層、風化基巖，其中局部有煌斑巖脈。地下水主要為第四系孔隙潛水，主要賦存于填土及角礫層中。從勘察報告中看，水位呈北高南低狀，常見水位標高47.11m～48.65m，勘察建議地下水抗浮水位按51.0m考慮。
結合建筑、結構設計，對水頭浮力進行了計算，計算結果為只要地下水位能保持在47.5m以下，即可利用結構自重來解決抗浮問題。
3.4排水盲溝設計要點
3.4.1設計思路
車庫開挖未回填前，地下外墻與基坑坡面間會形成一道無側限的地下水通道，四周的地下水絕大多數會匯集到基坑內。回填后，如回填骨料滲透系數大，依然會形成滲流通道，對建筑物的抗浮極其不利。因此如何有效的截流并保證使用年限是疏水抗浮設計的關鍵。
a、利用場地高差及基坑大放坡開挖的優勢，在地下室墻外側設置一道永久性疏水盲溝，并與南側的地下泄洪暗渠相連。
b、阻隔場區環境水的垂直入滲路徑，減小地下水及降雨對樓座的影響。疏水盲溝標高以下采用滲透系數小的粘性土分層回填并夯實。
c、為保證在使用年限內，疏水盲溝能保持順通，每50m設置一沉砂池及檢修井。
3.4.2盲溝設計（見疏水盲溝剖面圖）
a、布置于地下外墻與坡面之間，盲溝頂絕對標高47.50m，通道尺寸500*500，自北側中間位置向兩側分流，坡度0.1～0.2％。
b、盲溝采用磚砌，頂部采用預制板覆蓋。磚及預制
蓋板預留滲水孔，孔徑小于1cm。
c、盲溝外側鋪設一道土工膜布，土工膜布外采用粒徑
1～2.5cm的級配石子做為反濾層。
d、石子反濾層外再鋪設一道土工膜布。
e、疏水盲溝底部采用粘土分層回填并夯實，夯實系數不小于0.94，并鋪設厚度不小于100mm的素凝土墊層。出水口設置濾水蓖子，防止碎石流失。
f、每50m設置一沉砂池和檢修井，檢修井以不影響室外景觀和管網為宜，盡量布置在建筑拐角處。
4.結語
目前，該項目已經封頂，排水盲溝的使用也歷經了2個雨季，地下室未出現開裂、隆起等現象，排水盲溝內水流順暢，未出現淤堵、損壞等情況。采用排水盲溝疏導地下水進行結構抗浮，為該工程節約了近200萬的投資。
排水盲溝由于其工程造價低、施工簡單并能從根本上解決地下建筑物的抗浮問題而得以成功運用，但由于缺少更多的成功經驗及使用的局限性并未得到大的推廣。科技論文。因此對該工藝的使用應慎重，要因地制宜，針對具體工程項目，認真分析場區的水文、地質、周邊環境，確保抗浮方案合理、有效、經濟適用。
【參考文獻】
[1]張在明,孫保衛,徐宏聲.地下水賦存狀態與滲流特征對基礎抗浮的影響[J].土木工程學報.2001;34(1):73-78
篇（4）
1 建筑物抗浮失敗造成的后果及原因
近年來，因抗浮失敗而造成地下工程的破壞在國內多有發生，有的地下室底板隆起，導致底板破壞；有的地下建筑物整體浮起；有的地下室局部翹角，導致梁柱結點處開裂及底板破壞。這些事故均不同程度給建筑物造成永久性缺陷，須進行結構加固方可正常使用。綜合分析這些地下結構物各種情況下的浮起，引起浮起的原因主要分為設計原因和施工原因兩大類，概括起來有以下幾點：
（1）設計對地下室受水浮力作用的機理認識不足，未進行抗浮驗算；（2）抗浮計算參數中地下水位取值不當，盲目選用地質鉆探資料中的場地地下水位，忽略了可能出現的最高值；（3）抗浮計算失誤或抗浮措施不當；（4）對建筑物施工過程中的抗浮未給予足夠重視，隨意變更結構或停止地下降水等。
2 當前抗浮設計現狀
工程設計中的抗浮設計問題，現行國家標準規范《巖土工程勘察規范》（GB50021-2009）、《建筑結構荷載規范》（GB50009-2012）和《全國民用建筑工程設計技術措施》（結構）中僅作了定性的描述，而在國家標準《建筑地基基礎設計規范》（GB50007-2011）對簡單浮力作用的抗浮設計給出按如下公式計算：
Gk/Nw，k≥Kw
Gk為建筑物自重和壓重之和，
Nw，k為浮力作用值，
Kw為抗浮穩定安全系數，一般取1.05，
當計算結果建筑物不能滿足抗浮穩定性安全要求時，應采用增加壓重或設置抗浮構件（如抗拔樁）等措施。
抗浮設計的關鍵是浮力作用值的計算，根據阿基米德原理，物體在水中所受浮力大小等于物體排開水的體積，所以地下結構物的浮力作用主要取決于水位的取值，但埋于地基土的地下建筑物所受的浮力作用又不同于浸泡于水中的物體，浮力作用的大小受地基土透水性的影響。目前，在抗浮設計上一些手冊、規范、文獻中對浮力的計算提出了許多觀點，設計單位在設計時也按照各自的理解進行設計，綜合來說主流有以下幾種：
（1）當地下建筑物埋于不透水層，周邊填土為密實的不透水土時，地下結構物僅受水的側壓力，不產生浮力作用。
（2）基坑邊填土的摩擦力不作為抗浮計算的一項因素，作為安全儲備對待。
（3）地下水最高水位按以下原則確定：①按水文觀測資料或歷史水位記錄，取歷史最高水位。②場地有承壓水且承壓水與潛水有水力聯系時，按承壓水和潛水的混合最高水位計算。③最高水位不超過地下室頂板面標高。
（4）由于地下水的水壓力在垂直方向上并非隨深度增加而線性增加，不能簡單按靜水壓力公式計算，根據地基土情況按0-50%進行適當折減。
從這些規范或手冊中的規定可以看出，地下水浮力的作用相當復雜，影響因素很多，要準確確定地下水壓力的大小很困難。且施工中不確定因素也比較多，如回填土的土質差別、回填的壓實程度等均會影響水的浮力大小。因此，浮力的計算要綜合考慮多方面因素，估計到將來變化的各種可能性并采取可靠的應對措施。
3 抗浮設計中應考慮的問題
3.1 浮力作用和抗浮力的計算
（1）地下結構物的浮力作用主要取決于水位的取值，正常情況下可按地勘部門提供的抗浮水位即按正常條件下水位變化范圍的歷史最高水位作為確定基礎抗浮設計水位，因周邊填土的密實性離散性比較大，地基土透水性的變化不易準確掌握，且緊臨地下結構周邊回填土因工作面的問題并不易夯填密實，因此，除有可靠的實驗依據，地下水對結構物的浮力作用應采用阿基米德原理進行計算，不作折減。
（2）地下結構物抗浮力主要來源于結構物的自重、壓重、抗浮構件的抗拔力以及基坑周邊回填土與結構物之間的摩擦力等。對于結構物的自重、壓重、抗浮構件的抗拔力等均能較準確的進行計算，應作為地下結構物的計算抗浮力。但對于基坑周邊回填土與結構物之間的摩擦力，應作安全儲備對待。因為正常條件下，地下結構物的浮力作用計算中未對建筑物因所處位置不同可能發生的各種突發因素如暴風雨、排水不暢、地表逸流、或施工不慎等因素造成的地下水位突然升高未充分考慮，可能會由于安全儲備不足，造成地下水浮力超過結構物抗浮力使建筑物產生變形等破壞，因此，將基坑周邊填土的摩擦力作為安全儲備對待，以應對使用正常條件以外的突發因素。
（3）當地下建筑物埋于不透水層，周邊填土為密實的不透水土時，一般認為地下結構物僅受水的側壓力，不產生浮力作用。對此種情況應慎重選擇，因為建筑物與基坑之間的回填土很難做到無縫隙不透水，當有地下水通過回填土滲入到建筑物底板下時，將產生浮力作用，引起建筑物上浮。
3.2 抗浮力的安全儲備
工程抗浮設計一般均是按照正常建設程序考慮，地質條件按照地勘單位提供的地勘報告確定，正常施工條件下，施工單位能嚴格執行工藝標準和施工質量驗收規范并遵守驗收程序，建設單位和監理單位均能履職到位。但實際施工過程中，受地質復雜性、施工人員技術水平，責任意識等影響往往出現管理上的偏差，實際工況與設計假定的條件有所偏差，此種情況下，如設計單位過度優化，預留的安全儲備過小，則會造成結構局部發生變形，嚴重的造成整體結構上浮。另一方面，現階段工程往往由于拆遷等因素影響或整體工程分期施工，對局部工程抗浮條件考慮不足，當后續工程不能及時跟進，不能提供足夠的抗浮力可能造成前期工程不能正常使用或降水不能及時停止，增加成本，如業主單位人員疏忽，甚至按經驗提前終止降水，也可能造成地下室上浮和結構損壞。
建設單位從經濟考慮對設計進行變更，如減小基坑尺寸、縮小基礎外挑尺寸、將回填材料私自變更等，取消地下室底板的抗浮回填層等均可能造成抗浮力的不足。
施工單位在施工過程中對基礎的施工不認真，抗拔樁設計依據不準確，施工單位未按規定設計施工，基礎底板鋼筋綁扎不到位，基礎梁截面不足，基礎底板厚度不足等均可能造成地下室底板地浮力下的抗力不足，造成結構上浮、或防水底板表面開裂或上拱變形過大。
4 施工中應注意的問題
地下結構物上浮須有足夠的浮力才能發生，若施工現場持續進行抽水并將地下水位控制在可接受的范圍內，則地下室上浮將不可能發生。但地下室結構體施工過程中施工人員警戒心低，可能因疏忽或抽水意外停止，造成地下水位陡然上升而導致上浮，或遇暴雨，短期間雨量過大，排水系統無法排水，致使地表水四處竄流，并沿著地下室外墻及基坑周邊到達基礎底板面，短期間形成巨大的水浮力而造成結構體上浮，因此施工過程中，應做好基坑周邊的排水措施，防止地表水流入基坑內，同時，在基坑內應預留必要的集水坑，設置相應的抽水設備，在遇緊急情況時可以基坑內的積水及時抽出，減小結構物受到的水浮力，第三，還要設置必要的發電設備，防止突況下斷電，造成抽水設備不能正常運轉。
5 結語
抗浮設計作為工程設計的一項重要內容，尤其對于地下結構空間大，地上層數少和地上層數多但地下為大底盤的的建筑物應作為重點設計，此類建筑最易發生因抗浮力不足而造成的結構物上浮、底板上拱及局部因浮力作用開裂變形破壞等事故，在設計中應對抗浮設計考慮全面，預留足夠的抗浮儲備。在施工中，施工單位也應重視抗浮措施的施工及施工過程的抗浮，采取有效的降、排水措施，嚴格按設計及施工規范施工，降水停止時及時觀測，發現問題及時處理，基坑回填土應確保回填土類別符合設計要求，回填壓實質量滿足設計要求，以為結構物提供足夠抗浮摩擦力。
參考文獻：
[1]《巖土工程勘察規范》（GB50021-2009）.
[2]《建筑結構荷載規范》（GB50009-2012）.
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目前隨著國民經濟的發展，各地均出現了體量大、投資多、標準高的高層建筑，有時為了功能的需要和解決高層主體與裙房間的沉降差異。鋼筋混凝土的收縮變形以及混凝土的溫度應力等問題，往往在現澆混凝土結構中，引入后澆帶的施工，是最近幾年結構設計和施工中的一項新生事物。為了做好現澆混凝土結構的后澆帶施工，筆者著從后澆帶的形式，正確理解后澆帶的途徑及設計要點、施工要點幾個方面進行簡要闡述。
一、形式分類及特點。
1、平直型：其特點是施工時模板安裝與拆除較方便，常作為事故性處理方法或應用于厚度較薄的工程中，值得注意的是滲水線路短，后澆帶的界面結合質量不好保證。
2、階梯型：其特點是支模簡單，拆除容易，抗滲線路長。混凝土結合面垂直于水壓方向。界面結合質量容易保證，抗滲性好，后期施工容易。
3、企口型：其特點是混凝土結合面也垂直于水壓方向，界面結合較好，抗滲線路延長。但這種后澆帶形式支模較費工，澆筑時有不易密實的死角，而且拆模清理困難，成型后還應保護邊角，稍有疏忽就影響后期施工質量。
4、V字型：其特點是抗滲線路延長，界面結合較好。但也存在支模、拆模較費工的問題，成型后應注意保護邊角。
后澆帶具體形式選擇，應視具體工程結構形式而定。
二、正確理解后澆帶的用處及設計特點。
所謂后澆帶是指在現澆整體鋼筋混凝土結構中，只在施工期間留存的臨時帶型縫起到消化沉降與收縮變形以及防水的作用。根據工程需要，保留一定時間后，再用混凝土澆筑密實成連續整體的結構，后澆帶的位置應視工程具體結構形狀而定。應選擇于受力和變形較小的部位，盡量避開地下水。后澆帶的用途不盡相同，例如：
1、為解決高層建筑主樓與裙房間的沉降差而設置的后澆帶，應明確按“沉降后澆帶”進行設計。
2、為防止混凝土因溫度變化拉裂而設置的后澆帶，應明確按“溫度后澆帶”進行設計‘
3、為防止混凝土凝結收縮開裂而設置的后澆帶，應明確按“收縮后澆帶”進行設計。
4、為防止結構因溫度變化和混凝土收縮開裂而設置的后澆帶，應明確按“伸縮后澆帶”進行設計。論文參考，后澆帶施工。。
不同類型的后澆帶其配筋特點各有不同，對于伸縮后澆帶可采用直通加彎的形式，以消除混凝土因溫度脹縮、干縮等引起的變形影響，待后期后澆帶施工時可直接澆筑；對于沉降后澆帶一般采用搭接方法或先采用搭接方式留出焊接位置，待結構沉降穩定以后，進行后澆帶施工時再焊接施工的方法，將沉降變形影響降低到最小程度。另外還應在后澆帶處附加長度500~600mm、φ12~φ16間距500mm的鋼筋。后期采用焊接連接，同一截面的鋼筋焊接連接率不得大于50%。
三、施工要點
1、后澆帶的保護，基礎底板的后澆帶留設后，應采取保護措施，防止垃圾雜物掉入。保護措施可采用木蓋板覆蓋在基礎底板的上皮鋼筋上，蓋板兩邊應比后澆帶各寬500mm以上；地下室外墻豎向后澆帶可采用混凝土預制板保護。樓面后澆帶兩側的梁底模及梁板支撐不得拆除。
2、后澆帶的保護時間，應按設計要求確定，當設計無要求時，應不小于40天，在不影響施工進度的情況下，應保留60天。
3、澆筑結構混凝土時，后澆帶的模板上應設一層鋼絲網，后澆帶施工時，鋼絲網不必拆除。后澆帶封閉前。必須仔細將整個混凝土表面的浮漿剔除，并鑿成毛面，徹底清除后澆帶中的垃圾及雜物并隔夜澆水濕潤，滿涂一道2-3mm厚的摻5%107膠（水泥重）的1：1水泥稀漿，確保后澆帶與先澆搗的混凝土連接良好。
4、地下室底板和外墻后澆帶的止水處理，要按設計要求及相應的施工驗收規范進行。論文參考，后澆帶施工。。后澆帶的封閉材料應采用比先澆搗的結構混凝土設計強度等級提高一級的補償收縮混凝土澆筑振搗密實并保持小于14天的保溫保濕養護。
5、后澆帶混凝土中使用的微膨脹劑，必須具有出廠合格證及產品技術資料，并符合相應技術標準和設計要求，使用前必須進行復試合格后方可使用。
6、后澆帶混凝土中使用的微膨脹劑和外加劑的品種，應根據工程性質和現場施工條件選擇，并事先通過試驗確定摻入量。（UEA一般為水泥重量的10%-12%）起其稱量應由專人負責，允許誤差一般為摻入量的±2%。
7、混凝土應攪拌均勻，否則會產生局部過大或過小的膨脹影響混凝土質量。所以應對摻微量膨脹劑的混凝土攪拌時間適當延長。
8、后澆帶的混凝土要拌制成低流動性混凝土，混凝土的塌落度控制在40mm以內，盡量降低水灰比以保證混凝土的膨脹率和混凝土強度不受損失。
9、后澆帶混凝土應振搗密實，與先澆搗的混凝土連接牢固，受力后不應出現裂縫。論文參考，后澆帶施工。。后澆帶混凝土如有抗滲要求還應按規范規定制作抗滲試塊。
10、在后澆帶混凝土施工前，后澆帶附近一定范圍內不應允許施工堆放材料，限制施工荷載，并做后澆帶兩側的臨時支護。防止在拆除模板過程中，由于支撐松動，移位等造成結構開裂。
11、因后澆帶的收縮補償，混凝土的澆筑時間與結構混凝土澆筑時間的間隔均較長，一般的在2-3個月以上，個別需要6個月或更長時間，為防止后澆帶內的鋼筋銹蝕，在結構層混凝土澆筑完成后及時清理模板內的浮漿雜物的同時，可用摻5%107膠（水泥重）的1：1水泥稀漿用刷子在裸露的鋼筋表面上滿涂一道以防止鋼筋在這段時間內銹蝕。
四、結束語
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中圖分類號：TV554文獻標識碼：A
Abstract: the needle beam steel mould trolley is a kind of special car designed for circular tunnel in whole section once pouring concrete. It is lining tunnel whole section bottom, side, top a molding equipment, formwork, formwork executed by the hydraulic cylinder, so that the tunnel concrete lining progress fast, good quality, low cost, concrete surface appearance.
Keywords: needle beam steel mould trolley component construction application.
1.工程慨況
主體工程為有壓引水隧洞工程，隧洞斷面為圓形，成洞洞徑均為D=5.4m。隧洞總長3229m。綜合坡度6.57‰。隧洞為鋼筋混凝土全斷面襯砌，且每隔12m設一道環向施工縫。Ⅲ類圍巖混凝土襯砌厚度為50cm，Ⅳ類圍巖混凝土襯砌厚度為60cm，Ⅴ類圍巖混凝土襯砌厚度為70cm。
根據本工程引水隧洞結構、長度以及引水隧洞施工環境、施工進度等要求，并參考以往隧洞工程襯砌混凝土施工資料，隧洞混凝土襯砌采用針梁式鋼模臺車一次澆筑成型。針梁式鋼模臺車設計長度為12m，設計直徑為5.40m。拖式混凝土泵輸送混凝土入倉一次澆筑成設計斷面。混凝土襯砌成型度和表面光潔度均達到設計要求。
2.針梁式鋼模臺車組成
針梁式液壓鋼模臺車主要由模板總成、針梁總成、梁框總成、水平和垂直對中調整機構、卷揚牽引機構、抗浮裝置、液壓系統、電氣系統等組成。針梁式鋼模臺車組成見圖1-1、1-2。針梁式鋼模臺車各部位材質見表1-1。
2.1模板總成
它用于隧洞的成形，隧洞的形狀和尺寸主要靠它來制約。考慮到混凝土對模板的壓縮作用，模板半徑較理論半徑大10mm。模板間用螺栓聯接，每組模板由頂模、左邊模、右邊模、底模四塊組成。底模兩邊分別用鉸耳銷軸連接左、右側模板。頂模的一邊與右側模板用鉸耳銷軸連接，另一邊與左側模板用螺栓和銷軸聯接，當頂模油缸收縮時，頂模與左側模板脫開，形成400-500mm的間隙，左、右側模板就可在側模油缸的作用下與澆筑面脫開，完成頂模和左右側模板的收縮。在組合鋼模板上開有40個450mm×600mm的窗口，以供進料、人員進出及檢查之用。在頂模上設有3個混凝土尾管注入口，以便拆去混凝土導管時不致使倉內混凝土外流，并可借助于混凝土泵的力量，保證隧洞頂拱的混凝土澆密實。
圖1-1針梁式鋼模臺車橫斷面結構示意圖
圖1-2針梁式鋼模臺車縱斷面結構示意圖
表 針梁式鋼模臺車各部位名稱的材料組成
2.2針梁總成
它是鋼模的受力支撐平臺和臺車行走的軌道。針梁總成為裝配式桁架組合結構。針梁上、下焊接有四條方鋼軌道。
2.3梁框總成
它的下部與底模用螺栓聯接，構成一個門框式構架，在框架上、下部安裝有行走輪系，針梁從門框內穿過，框架上都是安裝邊模、頂模伸縮油缸的支承面。梁框門架是通過各支承千斤和油缸與模板連接。門架與底模上的橫梁構成框架結構。
2.4 底座
前、后底座分別安裝在針梁的兩端，是針梁的受力支點，襯砌時臺車的全部重量都落在兩個底座上，每個底座上安裝兩個液壓豎向油缸。
2.5 端頭堵板
為了解決鋼模兩端的封堵問題，設計了端頭堵板，它是由堵頭角鐵、鋼模拱板及封頭木板組成，用螺栓聯接。
2.6 抗浮裝置
由于是一次性澆筑，當澆筑速度過快時，鋼模將受到混凝土產生的浮力，為了不使鋼模在浮力作用下向上移動，在鋼模兩端安裝四個抗浮千斤頂制約上浮力的作用，在前后抗浮架上安裝四個側向千斤頂，使針梁和鋼模不產生側向位移。抗浮架有2套，分別安裝在模板的前后部，并與門架連接，抗浮架下面安裝有滾輪,因此，抗浮架隨模板在針梁上移動，抗浮架上安裝有豎向抗浮千斤和水平抗浮千斤，在澆筑時防止錯臺和克服混凝土的漲力。
2.7 行走機構
行走機構是由支座和多個滾輪等零件組成，共有四套行走架安裝在門架內針梁的上下方， 因此針梁可在行走架的滾輪上移動，支座由槽鋼構成，滾輪是鑄鋼件，滾輪設計成帶輪邊的結構，使針梁或模板移動時不會左右擺動。
2.8水平和垂直對中調整機構
平移機構安裝在針梁下面前、后底座上，前、后底座上各安裝有2個豎向油缸與針梁連接，豎向油缸的伸縮可使針梁上升和下降，以便模板垂直方向的對中調整，從而完成底模的脫模和立模，最大脫模行程為390mm；前、后底座上各安裝有1個水平油缸，利用其左、右移動來調整模板中心線與隧洞中心線相吻合，左右移動行程為125mm。
2.9卷揚牽引機構
由擺線針輪減速器驅動雙卷筒作同步旋轉，鋼模和針梁通過鋼絲繩的牽引作相對運動z即固定針梁移動鋼模或固定鋼模移動針梁。卷揚牽引機構安裝在針梁的后端，卷揚機有兩個鋼絲繩卷筒，兩個卷筒之間用鏈條連接，兩個卷筒上的鋼絲繩分別與門架前后端連接，從而帶動針梁和模板作相對運動，完成臺車的移動。
2.10液壓系統
臺車立模、拆模、定位找正工序都是靠液壓油缸的伸縮來完成。液壓系統由3個頂模油缸、6個側模油缸、4個豎向油缸、2個水平油缸和兩套泵站組成。3個頂模油缸、 6個邊模油缸每邊3個作立頂模、側模用；4個底座豎向油缸支撐針梁，是鋼模移動和澆筑混凝土的受力支點，底模與混凝土脫離也是靠它的頂推作用來完成。液壓系統由一臺電機作動力，每個油缸均由單向節流閥控制速度。
2.11電氣系統
主要對液壓系統油泵電機的開關和卷揚機電機的正、反運轉進行控制，它采用380V三相四線制供電，最大供電能力100kw，它供給油泵電機、卷揚機電機、變頻機組、附著式振動器、照明和電焊機用電等。針梁兩端為混凝土輸送泵預留有電源開關。
3.針梁式鋼模臺車施工特點及工藝流程
3.1針梁式鋼模臺車隧洞混凝土施工工藝流程
測量放線清渣、沖洗基巖鋼筋安裝針梁式鋼模臺車就位、檔頭模板及止水安裝混凝土澆筑混凝土養護
3.2針梁式鋼模臺車施工特點
針梁式鋼模臺車在洞內需襯砌混凝土的位置組裝，所有部件用汽車運輸到組裝洞段，在引水洞頂拱上鉆設起吊輔助錨桿，使用8t、25t汽車吊、手動葫蘆輔助，組裝完成。從組裝到正式投入使用共需15天。下一段混凝土澆筑只需一個班的時間即可就位安裝好，進行混凝土澆筑。
混凝土襯砌分段長度12m，混凝土襯砌要求鋼筋安裝綁扎工序超前，針梁式鋼模臺車從就位、調整到混凝土澆筑、待凝、脫模共3～5d為一個循環。直線段鋼筋混凝土襯砌月達到6～10個循環，每月襯砌72～120m。
4.全斷面針梁式鋼模臺車的優點
4.1施工進度快
在引水隧洞混凝土襯砌施工中，只要各工序、設備配套合理、正常，針梁式鋼模臺車直線段襯砌混凝土，單段循環可控制在3～5天，月進尺可達72m-120m。相對于散裝鋼模拱架襯砌水工隧洞混凝土，可提高工效30%～42%。
4.2質量好
利用針梁式鋼模臺車襯砌水工隧洞混凝土，隧洞斷面尺寸標準、表面光滑，段與段之間接合好。
4.3成本低
相對于鋼模臺車，利用針梁式鋼模臺車、穿行鋼模臺車襯砌水工隧洞混凝土，可降低成本30%。相對于散裝鋼模花拱架，可降低成本45%。
5.結束語
針梁式鋼模臺車在全園隧洞工程混凝土襯砌施工中得到了成功的應用，施工質量良好、混凝土外形美觀、進度快、機械化程度高、節約資源。該施工技術的運用，將改變水工隧洞混凝土襯砌的傳統施工工藝和施工方法。
作者姓名：張婷，女，1971年10月出生，
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每個刊物的字數都是不一樣的，要是發省級刊物的話一般字數在2000字到3000字之間不等，一般多數在2500字左右
河南中級職稱論文
軌道交通的軌道施工應用
摘 要：通過軌道的特征來介紹軌道 交通的施工流程及操作要點。
關鍵詞：軌道交通;梯形軌道
1 前言
根據城市軌道交通的不斷 發展，各大城市已進入到城市建設的，因為城市軌道交通關鍵在于城市居民區、商業區等繁華地段，因而需要滿足可靠性高、成本低、維修少、振動低、噪音低、抗振性能高等，普通整體道床已經無法滿足需求。
梯形軌枕軌道系統是由PC制縱梁和鋼管制的橫向聯接桿構成的，形似扶梯，因此稱之為梯形軌道，它是縱向軌枕的一種，具有既能夠發揮軌枕本來的特性，大幅度提高荷載的分散能力，又可補充鋼軌本身的剛性和質量的性能特點，可以說是軌枕的一種革新形式。
據統計，鐵道的維護管理成本占總營運費的1/3，越是高速對軌道的整備條件的要求越高，梯形軌道系統通過改造車輛，軌道結構相互作用系統的動力特性，能夠達到減少20%～30%的維護管理成本，這對促進經營改善起到很大作用。同時，車輛軌道結構相互作用系統動力特性的改善，能明顯地減輕車輛軌道系統的沖擊輪重。因此，在維護管理及環境問題的解決上有很大作用。
2 工法特點
梯子形軌道施工整體道床一次性成型，簡化施工工藝，提高施工效率，每工日施工進度達到50m～75m。梯子形軌道施工后梯形軌枕能有效浮置，對其減振降噪性能有保障。
3 工藝原理
梯子形軌道施工采用“散鋪法”施工工藝，施工前根據設計的軌道高度對梁面實際高程進行復核，當梁面高程不能滿足軌道設計高度要求時，需要對橋面進行鑿除處理。然后進行基底鑿毛、清理工作，按照整體道床施工工藝進行鋪軌基標測設，并用墨線在橋面上標記出軌道中心線、道床邊線等，綁扎L形支座鋼筋，然后吊裝梯形軌枕就位，粘貼泡沫板，上扣件及鋼軌，利用支承架調整軌道狀態，再支設支座模板，檢查軌道狀態符合設計及規范要求后，利用混凝土輸送泵進行支座混凝土一次性澆注，養生待混凝土強度滿足要求后拆除模板，人工清除泡沫，從而形成浮置狀態梯子形軌道，梯子形軌道施工斷面。
4 施工操作要點
4.1 梁面高程、預埋筋的檢查及梁面鑿毛處理
在梯子形軌枕就位前完成梁面高程復核、預埋筋的位置和高度檢查工作，若不符合要求要及時進行處理。梁面高程不能超過設計值2cm，對預埋鋼筋高度、數量、位置也進行全面檢查，對歪斜的鋼筋要進行調直、銹蝕鋼筋要進行除銹處理。為加強支座混凝土與橋面混凝土的有效結合，防止通車運營后支座混凝土在長期振動過程中與橋面剝離，對L形支座范圍內橋面進行鑿毛處理，鑿毛點位間距為30～50m m，鑿深5～10m m，鑿毛后用高壓水或高壓風將基底面沖洗干凈。
4.2 基線測設、放線
鋪軌基標及加密基標的測設與普通高架道床相同，控制基標在直線地段每120m 設置一個;曲線地段每50m 設置一個;曲線起止點、緩圓點、圓緩點處各設置一個;加密基標在直線上每隔6m、曲線上每隔5m 設置一個;水準點間距宜為100m，標樁應與道床同級混凝土埋設牢固。另外根據梯形軌枕設計圖紙利用墨線將L底座及軌枕位置標記在梁面上，梯形軌枕的編號、軌枕面標高也標記在對應位置處。
4.3 L形支座鋼筋綁扎
支座鋼筋采用基地集中下料，現場綁扎的施工形式，鋼筋加工后集中存放，并將鋼筋分類編號、做上明顯標記，確保上料運輸過程中鋼筋種類不混亂。現場按圖紙要求進行支座鋼筋的綁扎，鋼筋交接點用鐵絲捆牢，鋼筋鋪設順序為：底層、中間層、面層、板塊端部，最后綁扎特殊部分加固鋼筋，鋼筋綁扎過程中嚴格按圖紙要求設置好預埋管線。
4.4 梯形軌枕吊裝、架設、調整
梯形軌枕吊裝前，將WJ- 2 型扣件的橡膠墊板、鐵墊板按要求安裝在軌枕上。用起吊設備將梯形軌枕吊裝至梁面對應位置上方，在梯形軌枕的凸形擋臺吊裝孔位置安裝支架，移動軌枕使其基本就位，而后放置在梁面上。梯子形軌枕吊裝時，其起吊點位四點，位置設在梯子形軌枕兩端的連接鋼管端部。軌枕就位后，可在梯形軌枕兩端部的表面適當位置處，用紅油漆做標記作為軌枕調整參照點，用千斤頂或專門工具調整軌枕的平面位置和高低，當達到要求后，將軌枕固定。
4.5 粘貼泡沫板
梯子形軌枕主要依靠減振墊及緩沖墊滿足減振降噪作用，為保證施工完畢后的梯子形軌枕能與L形支座有效浮離，最大程度發揮梯子形軌道的減振降噪作用，在梯子形軌枕就位前，在梯子形軌枕底部(減振墊范圍外) 用厚30mm 的泡沫板滿貼，在梯子形軌枕外側面(緩沖墊范圍外) 用15mm 泡沫板滿貼，泡沫板的粘貼效果直接影響到梯子形軌枕的減振效果，為保證泡沫板有效粘貼并防止施工過程中脫落，采用膠水先將泡沫板粘貼在軌枕上，然后再利用膠帶進行綁扎加固，在澆筑混凝土前全面進行檢查，防止泡沫板破碎和脫落。另外在粘貼泡沫板的時候注意泡沫板邊緣與軌枕邊緣平齊，粘貼的順序是先粘貼底部的泡沫板，然后粘貼側面的側面的泡沫板。
4.6 鋼軌及扣件安裝
放置橡膠墊板I，將鋼軌撥入鐵墊板的承軌槽內。扣件組裝時，鋼軌內側采用10號軌距墊，外側采用8號軌距墊，安裝彈條，按扣件扭矩要求擰緊T形螺栓。
4.7 軌道幾何狀態調整
鋼軌及扣件安裝完畢后，按照 《地下鐵道工程施工及驗收規范》要求對軌道幾何狀態進行測量和精調，注意不得使用軌枕支撐架的絲杠調整，使用千斤頂或其他專用工具進行調整，調整到位后將軌枕固定。
4.8立模板，澆筑混凝土
待鋼軌精調完畢后，用高壓水或高壓風清潔梁面，立L形底座模板，進行混凝土的澆筑與養護，按《鐵路混凝土與砌體工程施工規范》執行，另需注意以下事項：
從L 形底座的側模上方澆筑。先澆筑 L 形底座水平部分，再澆筑垂直部分。澆筑時間間隔等要求按規范執行，并不得導致水平部分混凝土變形。
L形底座混凝土澆筑時，防止混凝土與梯形軌枕的減振墊之間出現空隙。
混凝土終凝后，及時松開扣件及接頭夾板，以防止鋼軌脹縮對混凝土造成損壞。混凝土澆注質量直接影響到梯子形軌道的減振效果及軌道狀態，如果混凝土澆注振搗不密實，則梯子形軌枕減振墊與混凝土間出現空隙，直接影響到梯子形軌道的減振效果及軌道狀態。
4.9 清除泡沫板
支座混凝土達到設計強度后，人工將軌枕底部及外側面的泡沫板清除，從而使梯子形軌道依靠減振墊和緩沖墊浮置在L形支座之上。
5 結語
隨著城市 經濟和生活的 發展，人們觀念的更新，我國的地鐵建設也面臨著新的發展。地鐵車站內部裝飾裝修和城市綜合開發將密切結合是必然的趨勢。當然，要根據當時當地的具體情況和條件來確定其適當的規模。同時，創造出良好的地下環境和更具特色的 中國地鐵車站建筑，將是我國建筑師為之奮斗的任務之一。
參考 文獻：
[1] 鐵道標準設計,北京地鐵梯形軌道工程試驗段考察報告.2006.
看了“河南中級職稱論文字數”的人還看：
1.2017年中級職稱論文字數
2.工程類中級職稱論文字數要求
篇（8）
隨著我國經濟的迅猛發展，現今的高層建筑日益增多，在城市工程建設中出現了非常多的地下室和地下車庫。將高層建筑的設備用房、地下消防水池和汽車停車位等等設置在地下室，不僅能夠充分地發揮地下室的作用，而且又滿足了基礎埋深的要求，同時地下停車場還可以用作人防地下室，以滿足戰時需要。因此，在高層建筑的設計中，如何合理地設計地下室的結構這個問題顯得異常重要，現簡要地探討地下室在結構設計中常見的幾個難點問題。
一、高層民用建筑地下室結構設計難點
由于在高層民用建筑地下室結構設計過程中存在諸多難點，比如不能有效確定地下室結構設計的嵌固部位，不能有效設計地下室結構設計的抗震等級等都是設計中存在的要點。因此，這就需要在進行高層民用建筑地下室結構設計中，應不斷加強對于上部嵌固的抗震能力的重視， 嚴格遵守地下室結構設計中的要求，合理設計好剪切的剛度比，這樣才能有效確保高層民用建筑地下室結構的質量。具體分析如下。
（一）合理確定上部結構的嵌固部位
上部結構嵌固部位的合理選取，在高層民用建筑地下室結構設計中的計算模型占有重要位置。而地下室的設計本身由墻、樁本身和承臺本身、 柱等都具有重要作用， 都需要進行承載力的計算。部結構的嵌固部位主要指結構預期塑性鉸出現的位置，它能直接限制構件在兩個水平方向的轉動位移，即平動位移和扭轉位移，在這個過程中能夠將地震作用傳遞到上部結構。上部結構嵌固部位的選取，具體包括以下幾點要求。
1、加強對于上部嵌固的抗震能力的重視。由于上部嵌固部分主要是地下室頂板位置，而地下室一層的抗震等級會根據上部結構的實際情況進行測定，這就要求加強對于上部嵌固的抗震能力的重視。 首先地下一層的抗震等級不應低于上部結構的抗震等級。其次由于地下室頂板的厚度，對承受荷載有著極其重要的作用，其中，包括地下室頂板所承受的側向荷載和垂直荷載，這就要求在頂板進行開洞過程中應盡量減少或避免開洞，如果必須要進行
開洞時，要適當減少洞口的面積大小，同時還要適當加強洞口周邊的構造，從而避免或減少因剛度突變或強度降低，影響結構的豎向側力構件的連續，導致地下室不適宜作為上部結構的嵌固端。
2、嚴格遵守地下室結構設計中的要求。依據JGJ3-2010《高規》，在地下室結構設計中，對于地下室頂板的厚度有著一定要求，其厚度應超過160mm，而上部嵌固部位的地下室的樓板需達到180mm，地下室防水規范要求如果作為車庫頂板接觸地下水需要板厚增加為250mm；為了保證地下室做為嵌固端，配筋率要求達到0.25%并且雙層雙向布置，混凝土強度也不應小于C30.
（二）確定地下室結構設計的抗震等級
針對高層建筑的大底盤，且地下室上有許多塔樓，同時每一個塔樓之間都是相互獨立的，當高層地下室作為上部塔樓的嵌固端時，地下室的抗震等級應與上部結構相同，地下室一層以下的抗震等級可逐層降低，但不應小于四級。
二、高層民用建筑的地下室結構設計的施工條件的影響
業主關注著高層民用建筑地下室的經濟效益，而高層民用建筑的地下室結構設計的施工條件對于整個工程的工期和質量有著重要影響。從而要求設計技術人員進行高層民用建筑地下室結構設計時，要多加考慮施工條件的影響。通常情況下，應從以下幾個角度考慮。
首先，合理節省施工工期提高經濟效益。由于施工工期在整個高層民用建筑過程中占有重要地位，而工期的長短將直接影響著業主及施工單位的經濟效益。對于施工單位來說，縮短施工工期可以節省人員工資、固定資產折舊等建筑安裝工程費用。一方面，對于業主方來說，縮短工程施工工期，有利于提前還清貸款，降低工程項目的投資成本。另一方面，受傳統設計材料限制，地下室這種以大體積混凝土為主的結構施工周期過長，施工時遇到問題也較多，而目前越來越多的工程采用了新技術新材料，加快了施工周期，雖然增加了投資成本，但是節省了人工費用，模板費用等。
其次，結合高層民用建筑的地下室結構設計的施工條件，優化設計結構。高層民用建筑的地下室結構設計的初步設計階段，主要確定結構形式、主要構件尺寸及主要結構材料等。由于高層民用建筑的地下室結構初步設計階段對整個工程的結構造價影響約占70%。因此設計人員就要選擇符合當地施工資源的結構材料，采用符合當地工業、經濟情況的施工技術，這樣才能控制好工程的可行性和經濟性。
三、高層建筑地下室結構設計的常見問題和措施
通常情況下，高層民用建筑地下室結構設計的常見問題主要體現在防水底板的設計，頂板的設計，外墻的設計、荷載的設計和抗浮和抗滲的設計等多個方面，而高層民用建筑地下室結構設計要求又是整個高層民用建筑中的關鍵部分，因此，在對高層民用建筑地下室結構進行設計的過程中，要嚴格按照建筑設計行業的相關規范制度，嚴格要求，全面統籌考量，確保高層民用建筑地下室結構的設計質量，具體分析如下：
（一）頂板的設計
根據建筑結構設計的相關標準，對于地下室頂板作為上部結構的嵌固端時， 地下室的頂板上不易開洞， 而對于頂板的厚度要求，要大于180mm，同時在配筋方面的要求也有嚴格控制，需采用雙層雙向配筋的方式，按照合理的配筋率進行設計【3】。
（二）外墻的設計
由于高層民用建筑的地下室結構的外墻設計有嚴格要求，這要求外墻不僅防水，防滲漏，還要起到擋土墻作用，這就要求外墻設計中不僅要考慮擋土作用，還要從裂縫來考慮抗滲防水，這樣才能正確的對裂縫寬度進行合理計算。
（三）荷載的設計
對于荷載的設計要求，根據建筑需要，特別是消防車通道的荷載考慮及折減，這需要結構人員精確考慮地下室頂板荷載，特別在高層地下室車庫項目中尤為突出，這關乎地下室整體結構安全及經濟效應。
（四）抗浮和抗滲的設計
由于地下水位的變幅和地面種植澆灌水的影響，在進行地下室設計的過程中要全面考慮抗浮和抗滲因素，一旦抗浮和抗滲設計沒有得到良好的進行，將會直接影響到高層民用建筑的質量。
1、抗浮設計
抗浮設計主要分為局部抗浮和整體抗浮兩種，結合若干抗浮樁與抗浮錨桿的實際工程經驗發現，目前地下室抗浮設計主要面臨著地下水浮力計算理論不成熟、地勘報告不精準等問題。
2、抗滲設計
在進行地下室的設計過程中，還應考慮地下水位變幅和施工技術等方面的因素所造成的抗滲問題，建筑結構抗滲問題直接威脅高層民用建筑的使用壽命。因此，在設計過程中，要對影響抗滲的因素做一個全面考量 。設計時可采用外加膨脹劑、設置伸縮后澆帶、加入合成纖維等方法予以控制。
四、結語
綜上所述，高層民用建筑的地下室結構設計是一項工作量巨大的且難度較大的工程，為了更好的滿足人們對于高層民用建筑的地下室的需求，這就要求在設計過程中，要嚴格遵守建筑設計行業的相關規范制度，以加強高層民用建筑的地下室結構質量為首要任務，同時全面統籌和考量設計過程中影響地下室結構的因素，有效解決設計過程中遇到的問題，從而確保高層民用建筑的質量。
參考文獻：
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一、引言
目前，國內外對優化布樁問題尚沒有共同的認識，在工程設計中也沒有統一的計算方法，尤其是針對抗拔樁或者兼有抗拔與抗壓樁共同存在的樁筏基礎的優化布樁。因此，關于樁筏基礎的變形特性、筏板內力、樁頂反力分布和筏板的變形也是急待解決的一個重要課題。對抗拔樁筏基礎而言，其變形分為平均上浮變形和差異上浮變形，而由于差異上浮變形會引起上部結構的次應力甚至會造成破壞，因而更加為人們所注意。
對于抗拔群樁樁筏基礎的優化設計，在有關樁筏基礎設計與計算方法的研究中，關于抗拔樁筏基礎非均勻優化布樁方式的探討，尚不多見。因此，如何將基礎的平均變形（沉降與上浮）控制在可接受的水平，最大限度地減小差異沉降，使基礎在承載熊力和變形兩方面均滿足規范設計要求，是一個值得探討而又具有重大現實意義的問題。
二、本文研究內容
本文利用PKPM的JCCAD模塊的抗拔群樁樁筏基礎的有限元分析方法，對單建式地下車庫承受豎向抗荷載進行計算與分析，討論與分析下述幾個問題，并且提出以極小化筏板差異變形為目標函數的抗拔樁筏基礎優化設計方法：
（1）在筏板的相對剛度和樁間距保持不變時，地下水位變化時，等間距均勻布樁樁筏基礎的沉降特性、樁頂反力的分布、筏板內力與變形的變化特征等；
（2）分別抽去等間距均勻布樁樁筏基礎的某些特定范圍樁或者加密某些特定范圍樁，比較分析二者對基礎平均變形、差異變形及筏板內力的影響；
（3）對樁的優化布置方式進行討論，比較樁數相同時，等間距均勻布樁和非均勻布樁對基礎平均變形、差異變形和筏板內力的影響及其隨筏板相對剛度的變化特征。
（4）由此，得出一種能夠減小差異變形的抗拔樁筏基礎的優化設計方法。
三、優化原理及目標
1.優化原理
優化設計的數學模型一般是由設計變量、目標函數和約束條件三個要素構成：
（1）結構優化設計中要求解的對象就是參與結構優化設計的參數，這些對象稱為設計變量。在抗拔樁筏基礎的優化設計中，對于樁基，一般選擇樁長、樁徑、樁間距和樁數作為設計變量，有時，甚至選擇樁的布置方式作為設計變量，也即選擇樁的最佳布置方案。
（2）本文所提到的抗拔樁基優化設計的目的是在滿足各種約束條件的前提下，盡可能使基礎造價最低。由于通常筏板厚度是根據工程經驗確定，而樁長，和樁徑是根據特定的地質條件決定。為此，本文將針對抗拔群樁基礎的布樁方式進行優化，以總樁數的最小化作為優化的目標函數。
（3）優化設計中，邊界約束條件是必需的，有了這些邊界約束條件，優化設計才會具有實際工程意義。對于抗拔樁筏基礎而言，約束條件分為三個方面：一是強度約束，即保證所設計的基礎有足夠的承載力；二是變形約束，即保證所設計的基礎不產生過量的變形和差異變形；三是構造約束，按現行規范和施工經驗確定。強度約束一般通過確定樁數、樁長、樁徑等上下限來體現；變形約束主要通過允許變形量和筏板最小厚度來反映；構造約束可用樁間距、邊樁距周邊凈距等表示。
2.優化目標
本文主要通過抗拔群樁基礎的有限元分析方法，對抗拔群樁基礎的布樁方式進行優化，以期在減小筏板彎距，減少差異變形的優化目標下，提出抗拔群樁樁筏基礎優化布樁的方案。針對實際工程中，地下水位可能變化的幅度較大，本文中假設了兩種最高最低地下水位，即考慮最高水位和最低水位兩種工況下而得出的優化設計方法。將采用PKPM的彈性地基梁板模型（WINKLER模型）有限元分析方法對抗拔群樁基礎的布樁形式進行優化設計。
四、優化分析
1.樁筏基礎模型
（1）基本尺寸
柱距：9mX9m，筏板厚度700mm，樁型500mmx500mm方樁。
圖4-1均勻布樁模型平面圖 圖4-2優化布樁模型平面圖
（2）參數選取：
樁身豎向剛度：Kn=4.0xl03kN/m，樁身彎曲剛度：Km=1.0xl03kN/m，樁底土的壓縮模量：Es=10MPa，土體內聚力：c=0.5x104Pa，內摩擦角：Ф=140
（3）荷載選取：
最高水位上浮力：50kN/m2，最低水位上浮力：10kN/m2，筏板自重：17.0kN/m2，柱底力詳圖4-3。
圖4-3柱底反力圖
2.不同布樁型式的樁筏基礎特性分析
（1）筏板的變形特性
對單建式地下車庫，抗拔群樁基礎的變形分為平均上浮和差異上浮，平均上浮過大，雖然不一定引起上部結構的破壞，但會影響建筑物的正常使用；差異上浮過大，則會造成上部結構的損壞，影響建筑物的安全。基礎的平均上浮和差異上浮受到眾多因素的影響，在此，本文只討論布樁方式這個因素的影響。
由上圖可知，當單建式地下車庫處于最高水位的時候，出現上浮變形的狀態；而在最低水位時，出現沉降變形的狀態。對比兩種不同的布樁型式下的變形可知，優化后的筏板變形曲線的等值線變化幅度趨緩。即在柱底密布樁的優化方式所產生的差異變形比均勻布樁時小許多；但由于總樁數的減少，因此平均變形（上浮或沉降）比優化前略大一點。基于以上特點，又提出了同時沿周邊區域布樁方式，這樣對減少基礎平均變形的效果較好。
（2）筏板彎距
筏板是樁筏基礎中的一個重要組成部分，筏板內力尤其是筏板的彎矩及其分布情況是樁筏基礎設計的重要參數。
由上圖可見，在樁筏基礎處于抗浮或抗壓狀態下，柱位置下的筏板彎距產生了較大幅度的突變。這是由于柱底反力作用于筏板，而在此集中力作用擴散角范圍內，并沒有相應的樁反力與之平衡。因此，需要靠筏板來傳遞和調解未平衡的內力，由此形成了筏板的彎距突變。相比于均勻布樁，在優化布樁的方案下，筏板的彎距有一定程度的減少。這是由于柱底反力作用范圍內，設置了相應的樁反力與之平衡，靠筏板傳遞彎距來平衡的作用減少，同時筏板配筋量也可以相應減少。筏板彎距比均勻布樁情況下的明顯趨于平緩。
四、總結
綜上，優化方法綜合了以上兩點，在柱底密布樁，沿筏板周邊稀布樁的方式，即減少了差異變形，又使平均變形控制在一個可接受的范圍內。優化布樁使得筏板彎距變化幅度減少，且總樁數也相應的減少了8%～10%，從經性和合理性的角度，在基礎的平均沉降滿足規范設計要求、單樁的承載力及樁自身強度足夠的情況下，此優化方案應是可取的。本文經過對比分析提出了能夠適用于實際工程，符合經濟性，合理性的地下車庫群樁優化設計方案，為工程設計人員提供了優化設計的依據。
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中圖分類號： TU97 文獻標識碼： A 文章編號：
1 基礎設計要點
任何建筑物基礎設計前必須掌握足夠的資料，這些資料包括兩大部分: 一部分是地質資料，另一部分是有關上部結構資料。對這些資料的要求可根據需要而有所區別。對于高層建筑一般要求更詳細的資料，在分析地質資料時應注意對地基類型進行判別并考慮可能發生的問題，要研究土層的分布，查明地下水及地面水的活動規律，調查擬建建筑物周圍及地下的情況，在分析上部結構時應特別注意建筑物的重要性、建筑物體型的復雜程度和結構類型及其傳力體系。任何一個成功的基礎工程都必須能滿足以下各項穩定性及變形要求:
1) 埋深應足以防止基礎底面下的物質向側面擠出，對單獨基礎及筏形基礎尤為重要。
2) 埋深應在凍融及植物生長引起的季節性體積變化區以下。
3) 體系在抗傾覆、轉動、滑動或防止土破壞( 抗剪強度破壞) 方面必須是安全的。
4) 體系對土中的有害物質所引起的銹蝕或腐蝕方面必須是安全的，在利用垃圾堆筑地時，這點尤為重要。
5) 體系應足以對付以后在場地或施工幾何尺寸方面出現的某些變化，并在萬一出現重大變化時能便于變更。
6) 從設置方法的角度看，基礎應是經濟的。
7) 地基總沉降量及沉降差應為基礎構件和上部結構構件所容許。
8) 基礎及其施工應符合環境保護標準的要求。
2 基礎的選型
基礎結構的形式很多。設計時應選擇能適應上部結構使用、滿足地基基礎設計兩項基本要求以及技術上合理的基礎結構方案。作為整體結構之一的基礎，其不可替代的功能決定了基礎設計除需滿足強度和上部結構的其他要求之外，還應滿足上部結構對基礎結構的強度、剛度和耐久性要求。合理選擇基礎形式是結構設計很重要的階段，天然地基上的筏形基礎比較經濟，宜優先采用，另外依據地質勘察情況還可采用箱基、樁基或采取復合地基形式。基礎是否發生傾斜是高層建筑是否安全的關鍵因素。高層建筑由于質心高、荷載大，對基礎底面一般難免有偏心，故在沉降過程中，建筑物總重量對基礎底面形心將產生新的傾覆力矩增量，而此傾覆力矩增量又產生新的傾斜增量，傾斜可能隨之增長，直至地基變形穩定為止。因此，為減少基礎產生傾斜，應盡量使結構豎向荷載重心與基礎平面形心相重合，當偏心難以避免時，應對其偏心距加以限制。《高層建筑混凝土結構技術規程》中規定，在地基土比較均勻的條件下，箱形基礎、筏形基礎的基礎平面形心宜與上部結構豎向永久荷載重心重合。當不能重合時，偏心距 e 宜符合式( 1) 要求:e ≤ 0. 1W / A ( 1)式中 W―――與偏心距方向一致的基礎底面邊緣抵抗距，m3;A―――基礎底面積，m2。
3 基礎的埋深
高層建筑基礎必須有足夠的埋置深度，這主要是考慮了以下幾方面的因素:
1) 增大基礎埋深可保證高層建筑在水平荷載( 風和地震荷載) 作用下的地基穩定性，減少建筑的整體傾斜，防止傾覆和滑移，利用土的側限形成嵌固條件，保證高層建筑的穩定。
2) 由于基礎增大埋深，可使地基的附加壓力減小，且地基承載力的深度修正也加大，則可以提高地基的設計承載力，減少基礎的沉降量。
3) 增大基礎埋深，可使地下室外墻與土體之間的摩擦力和被動土壓力增大，從而限制了基礎在水平荷載作用下的擺動，使基礎底面上反力分布趨于平緩。
4) 地震作用下結構的動力效應與基礎埋置深度關系較大，增大埋深，可使阻尼增大，結構的地震反應減小，而且土質越軟，埋置深度越大，地震反應減小的越多。因此增大埋深有利于建筑物抗震。實測表明，有地下室的建筑地震反應可降低 20% ～30%。在確定基礎埋深時，應結合建筑物的高度、體型并綜合考慮地質條件及使用功能等條件的影響。基礎埋深需滿足如下規定:
1) 天然及復合地基，宜取1H/15( H 為房屋總高度) 。
2) 樁基礎不計樁長，宜取1H/18。
3) 基礎的埋深對房屋造價、施工技術措施、工期以及保證房屋正常使用等都有很大的影響。基礎埋置太深，會增加房屋的造價; 而埋置太淺，通常又不能保證房屋的穩定性。因此，基礎設計時應根據相關規范及實際情況選擇一個合理的埋置深度。當基礎直接擱置在基巖上時，在滿足地基承載力、穩定性要求及其他要求的前提下，基礎埋深可適當放松。當地基可能產生滑移時，應采取有效的抗滑移措施。
4) 箱型基礎的埋深還應考慮抗浮設計水位的影響。
4 高層建筑基礎常用類型的選取及比較
1) 筏型基礎。筏基是目前高層建筑中常見的一種基礎形式。其選取條件如下: ①當基礎持力層無法滿足上部結構的容許變形及地基容許承載力要求時，采用筏基可以增大其基底面積從而提高基礎承載力、減小基底變形; ②高層建筑在水平荷載( 如: 風荷載、地震荷載等) 的作用下，采取筏基可以提高整體結構的剛度和穩定。
2) 樁基礎。樁基礎是目前高層建筑中另一種常見的基礎形式。其選取條件如下: ①當淺表土層地基承載力無法滿足上部結構承載力要求，而符合承載力要求的持力層土層在較深處時，宜采用樁基; ②天然地基承載力和變形不能滿足要求的高重建筑物，或者天然地基承載力基本滿足要求、但沉降量過大，需利用樁基礎減少其沉降的影響，或在使用上、生產上對沉降量要求比較嚴格的高層建筑物。
3) 柱下獨基。獨立基礎主要適用于小高層框架結構，當地基承載力較大，地基土性質分布均勻，柱間傾斜變形較小時采用。同時為增強整體結構及基礎的剛度和穩定性，在縱橫方向設置連系梁，連系梁按偏拉、壓構件進行計算。
其他基礎形式如箱形基礎、十字交叉鋼筋混凝土條形基礎、樁筏基礎等，可根據各種影響因素的具體情況，合理地進行選擇。
5 基礎設計的注意事項
隨著經濟的發展高層建筑的數量及其形式的多樣化、復雜化也隨之增長，這勢必給高層建筑基礎設計帶來若干問題和困難，以下為基礎設計中常見的幾個問題。
1) 不重視地基基礎的設計等級。 《地基規范》3. 0. 1條規定，根據地基復雜程度、建筑物規模和功能特征等條件，將地基基礎的設計統一分為三個等級。而在 3. 0. 2 條規定，根據高層建筑地基基礎的設計等級同時考慮地基變形( 在長期荷載作用下) 對上部結構的影響，地基基礎設計
須滿足如下要求: ①所有建筑物的地基承載力設計須滿足要求; ②屬于甲、乙級設計等級的建筑，應進行地基變形驗算; ③屬于丙級的建筑有 《地基規范》規定的 5 種情況
之一時，應作變形驗算。
2) 抗浮設計時不區分實際情況即進行抗浮驗算: ①抗浮驗算時上部結構永久荷載須乘以分項系數，分項系數可根據 《荷載規范》或當地地區標準取值，驗算建筑物抗浮能力應滿足:建筑物永久荷載水浮力≥1. 0，其中，永久荷載取標準值，永久荷載與水浮力的分項系數按 《荷載規范》或參照 《北京細則》取值。②當結構基礎設計需要采取抗浮措施時，應按工程具體情況區別對待。當高層建筑主體基礎與裙房地下結構空間連成整體，均采用樁基，可采取抗拔樁來解決抗浮問題; 當主體與裙房地下結構空間未連成整體，采用天然地基會產生沉降差，則抗浮常采取配重( 配重材料通常采用素混凝土，重度大于等于 30kN/m3鋼渣混凝土或砂石料) 的方法。
3) 設置地下室對基礎設計與整體結構的影響不了解。①高層建筑設置地下室除了能增加建筑物的使用空間功能( 如作停車庫、設備機房等) 外，還會對地基基礎和地面以上的整體結構的受力性能有很大的貢獻。地下室深基坑的開挖，對天然地基或復合地基的基礎能起到很大的卸載和補償作用，從而減少了地基的附加壓力，增強了地基承載力的計算值。②地下室周邊后期夯實的回填土對埋深較大的地下室外圈混凝土墻施加了被動土壓力的同時，還對外圈擋土墻產生摩阻力，使基礎的穩定性得以增強。同時使基礎板底反力平緩分布。根據結構設計經驗，通常將地下室埋置深度不小于高層建筑總高度的 1/11~1/9時，可不考慮由于偏壓引起的整體傾覆問題。所以，對于高層建筑的基礎設計，必須加強對地下室周邊回填土的質量要求和控制，土回填越密實，抗剪強度越高，提供的被動土壓力也就越大，對基礎的穩定越有保證。
結語:
隨著高層建筑在我國的日益普遍，高層建筑基礎作為高層建筑結構體系中的重要組成部分必然受到設計人員的重視。論文就高層建筑基礎設計的重要性和基礎設計前的準備內容、基礎選型、基礎埋深及常見基礎類型的適用條件進行簡單的分析介紹，并對基礎設計過程中容易誤解和忽視的內容進行介紹、總結，避免設計人員在基礎設計過程中出現類似問題。
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