電氣抗震設計匯總十篇

序論：好文章的創作是一個不斷探索和完善的過程，我們為您推薦十篇電氣抗震設計范例，希望它們能助您一臂之力，提升您的閱讀品質，帶來更深刻的閱讀感受。

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0 引言

電力工業是國民經濟的先行工業，它對于促進國民經濟的發展和提高人民的物質文化生活水平起著重要的作用。變電站作為整個電力系統中不可分割的一部分，是實現輸送電力、傳遞能源的關鍵所在。

1 變電建筑物的抗震要求

1.1 變電建筑物的抗震規定

（1）在《電力抗震規范》中，對電力設施的設防標準有明確的規定：

①對于電力設施的電氣設施，當遭受到相當于設防烈度及以下的地震影響時，不受損壞，仍可繼續使用；當遭受到高于設防烈度預估的罕遇地震影響時，不致嚴重損壞，經修理后即可恢復使用。

②對于電力設施的建筑物和構筑物，當遭受到低于本地區設防烈度的多遇地震影響時，不受損壞或不需修理仍可繼續使用；當遭受到相當于本地區設防烈度的地震影響時，可能損壞，但經修理或不需修理仍可繼續使用；當遭受到高于本地區設防烈度預估的罕遇地震影響時，不致倒塌或危害生命或造成使電氣設施不可修復的嚴重破壞。

上兩條的設防標準是考慮到我國目前的國民經濟條件及實際發展水平而制定的。在既保證電力設施遭受地震作用時盡量減少設備損壞和人員傷亡，避免造成電力系統大面積、長時間的停止供電給國民經濟帶來重大損失，又不能因抗震設防標準過高而增加投資太多。其中的“電力設施”包括電氣設施和建、構筑物兩大類。遵照“小震不壞、大震不倒”的指導原則，并考慮到電氣設施的抗震能力和使用要求與建、構筑物有所不同，盡量避免因電力系統無法供電造成國民經濟的巨大損失，對電氣設施的三個水準的設防要求，與建、構筑物的要求配套略有不同。建、構筑物在大震下也要求不致造成電氣設施不可修復的嚴重破壞，這一點是《抗震規范》中沒有的。

（2）電力設施中的建筑物根據其重要性可分為三類，并應符合下列規定：

①重要電力設施中的主要建筑物以及國家生命線工程中的供電建筑物為一類建筑物；

②一般電力設施中的主要建筑物和有連續生產運行設備的建筑物以及公用建筑物、重要材料庫為二類建筑物；

③一類、二類以外的建筑物及次要建筑物等為三類建筑物。

由此可知，對于330kV及以上電壓等級的變電建筑物應劃分為一類建筑物，因而在之后的結構設計中應按照一類建筑物的標準進行結構計算和設計。這一點有別于《抗震規范》中的規定。在《抗震規范》中是根據建筑物使用功能的重要性，把建筑物劃分為甲類、乙類、丙類、丁類四個抗震設防類別。

（3）《電力抗震規范》中，對地震影響系數的規定與《抗震規范》中亦不同：

計算地震作用的地震影響系數，應根據場地指數、場地特征周期和結構自振周期確定。

（4）場地分類根據場地指數劃分為硬場地、中硬場地、中軟場地和軟場地四類，并符合相應規范的規定。

1.2 電力設施的抗震規定

《電力抗震規范》與《抗震規范》還有一點很大的不同，體現在對電、氣設備的抗震要求上。

由于變電站的功能要求，它不同于普通建筑物的是，當遭受地震時，首要保護的是建筑物內的電氣設備而不是建筑物本體，因此電氣設備的抗震就顯得尤為重要。

電力設施的抗震設計方法分為動力設計法和靜力設計法，并應符合下列規定：

（1）對高壓電器、高壓電瓷、管型母線、封閉母線及串聯補償裝置等構成的電氣設施，應采用動力設計法；

（2）對變壓器、電抗器、旋轉電機、開關柜、控制保護屏、通信設備、蓄電池等構成的電氣設施，可采用靜力設計法。

2 《抗震規范》中有關電氣設備的規定

在《抗震規范》中，沒有對電氣設備進行專門的論述，只是在介紹“非結構構件”時，以“建筑附屬機電設備”的形式進行闡述。建筑結構抗震計算及非結構構件地震作用計算方法，應滿足下列要求：

（1）地震作用計算時，應計入支承于結構構件的建筑構件和建筑附屬機電設備的重力。

（2）對需要采用樓面譜計算的建筑附屬機電設備，宜采用合適的簡化計算模型計入設備和結構的相互作用。

（3）建筑附屬機電設備的體系自振周期大于0.15且其重力超過所在樓層重力的1%，或建筑附屬機電設備的重力超過所在樓層重力的10%時，宜采用樓面反應譜法。其中，與樓板非彈性連接的設備，可直接將設備與樓板作為一個質點計入整個結構的分析中得到設備所受的地震作用。

對于電氣設備常用的計算方法是做出對應于“地面反應譜”的“樓面譜”，即反映支承電氣設備的主體結構體系自身動力特性、電氣設備所在樓層位置和支點數量、結構和電氣設備阻尼特性對地面地震運動的放大作用。當電氣設備的質量較大時或電氣設備的自振特性和主結構體系的某一振型的振動特性相近時，電氣設備還將與主結構的地震反應產生相互影響。一般情況下，可采用簡化方法，即等效側力法計算：同時計入支座間相對位移產生的附加內力。對剛性連接于樓板上的設備，當與樓層并為一個質點參與整個結構的計算分析時，則不必另外用樓面譜進行其地震作用計算。

3 規范中存在的問題

由前面關于兩個規范的敘述內容可知，《抗震規范》和《電力抗震規范》分別對建筑物和電氣設備的抗震設計作了較詳細的規定，《抗震規范》主要側重的是建筑物的抗震問題，而《電力抗震規范》側重的是建筑物內的電氣設備。如果單獨對建筑物或電氣設備進行抗震設計，分別參照相應的規范即可；如果要同時考慮二者的抗震設計，則這兩個規范均未給出有效的方法。

針對這種情況，由于研究目標是建筑物和電氣設備的雙重保護，而上兩個規范均未有這方面的規定，因此在保證滿足規范規定的前提下，筆者認為把二者有機結合起來的新方法更有價值。

4 筆者建議的綜合設計方法

由于隔震技術還未在變電建筑物中有所應用，考慮到隔震方法在電力設施中的應用還不成熟、它的可操作性不強，因此在計算假定時，把隔震層設在底層樓面與地下室柱頂之間，對整個上部結構（包括其內部的電氣設備）進行隔震計算；地下室仍按傳統的抗震方法設計。

由于戶內式變電建筑物中電氣設備的自重較大，超過了所在樓層重力的10%（有時甚至更多）。并且電氣設備與樓板的連接采用螺栓連接，非常牢固，可看作剛性連接。因此，把底層樓面上放置的電氣設備荷載按靜力等效的原則進行簡化是切實可行的，這種簡化之后得到的近似解可以滿足計算精度的要求。

為防止電氣設備在隔震后與結構主體發生共振，把主要設備層的樓面反應譜與結構的地震反應譜相比較，只要設備層樓面反應譜的峰值與結構地震反應譜的峰值錯開，盡可能避免兩者發生共振，則可有效的實現既保護了建筑物又保護了電氣設備，達到雙重保護的目的。

5 結束語

總之，在現代社會中，電力關系到人類社會的各個方面，是現代社會最重要的能源支持。一旦失去了電力，不僅會給人們的日常生活造成各種不便，給社會生活造成很大的影響，給人們造成嚴重的經濟損失，影響整個社會和國民經濟的發展。因此，對于電力系統的安全正常運行是各個國家都非常關注的問題。

【參考文獻】

篇（2）

引言

磚混結構由于選材方便、施工簡單、工期短、造價低等特點，多年來磚混房屋是我國當前建筑中使用最廣范的一種建筑形式。磚混結構多采用粘土磚和混合砂漿砌筑，通過內外磚墻的咬砌達到具有一定整體連接性的目的。在地震設防地區，多層磚混砌體房屋由于組成的基本材料和連接方式決定了其脆性性質，變形能力小，導致房屋的抗震性能較差；因此改善砌體結構延性，提高房屋的抗震性能具有極其重要意義。

1.地震震害情況

房屋倒塌：當房屋墻體特別是底層墻體整體抗震強度不足時易造成房屋整體倒塌 當房屋局部或上層墻體抗震強度不足時或當個別部位構件間連接強度不足時易造成局部倒塌

墻體開裂破壞，墻角破壞：墻體裂縫形式主要是水平裂縫，斜裂縫，交叉裂縫和豎向裂縫。墻體出現斜裂縫主要是抗剪強度不足。墻角為縱橫墻的交匯點，地震作用下其應力狀態復雜，因而其破壞形態多種多樣。

縱橫墻連接破壞：一般是因為施工時縱橫墻沒有很好地咬槎，加之地震時兩個方向的地震作用造成破壞。

樓梯間破壞：主要是墻體破壞，而樓梯本身很少破壞

樓蓋與屋蓋破壞：主要是由于樓板支承長度不足，引起局部倒塌或是其下部的支承墻體破壞倒塌引起樓屋蓋倒塌

附屬構件的破壞：主要是由于這些構件與建筑物本身連接較差等原因在地震時造成大量破壞。

在抗震設計時體現以預防為主的設計思想，達到“小震不壞，中震可修，大震不倒”的設防目標。對于建設工程只有在抗震設防，抗震設計和施工質量這三方面都符合要求，才能確保建筑工程具備合理的抗御地震的能力。現在就多層磚混房屋抗震設計方面，簡要提出幾點建議：

科學布局建筑平面和立面及合理防震縫的設置

建筑平面和立面的規整性是整個結構設計中一個十分基礎、重要的內容。抗震設計中，建筑平面、立面宜盡可能簡潔、規則，結構質量中心與剛度中心相一致。房屋的平立面布置宜規則，對稱。房屋的質量分布和剛度變化宜均勻，樓層不宜錯層。房屋的防震縫可按實際需要設置。當房屋體型復雜不設防震縫時，應選用符合實際的結構計算模型進行較精細的抗震分析。采取措施提高抗震能力 當設置防震縫時，應將房屋分成規則的結構單元。留有足夠的寬度，使兩側的上部結構完全分開。將體型復雜，平面特別不規則的建筑布局分割成幾個相對規則的獨立單元。

3、砌體房屋的總層數及總高度，房屋高寬比的限制

隨著房屋高度的增加，地震作用也將增大，因而房屋的破壞將加重。震害調查表明，房屋的破壞程度隨層數的增多而加重。基于砌體材料的脆性性能和震害經驗，限制其層數和高度。現行建筑抗震設計規范（GB50011—2011）對多層砌體房屋的總高度和總層數有了強制性規定。多層砌體房屋總高度與總寬度的最大比值,即高寬比，不應超過《建筑抗震設計規范》的要求。隨著房屋高寬比的增大 地震作用效應將增大 由整體彎曲在墻體中產生的附加應力也將增大 房屋的破壞將加重。

4、增強砌體房屋的剛度及整體性

房屋是縱、橫向承重構件和樓蓋組成的一個具有空間剛度的結構體系，其抗震能力的強弱取決于結構的空間整體剛度和整體穩定性。剛性樓蓋是各抗側力構件按各自側移剛度分配地震作用的保證。現澆鋼筋混凝土樓板及屋蓋具有整體性好、水平剛度大的優點，是較理想的抗震構件，不但可消除滑移、散落問題，增加房屋的整體性，增大樓板的剛度，而且對平面上墻體對齊的要求也可予以適當放寬，因作為以剪切變形為主的砌體結構，層間變形是可控制的。因此，采現澆樓、屋蓋是一種較好的增強樓房結構空間剛度和整體穩定性的方法，在適當的部位增設構造柱，并配置些構造鋼筋，也能達到增強結構整體性的作用；另外，設置配筋圈梁可限制散落問題，增強空間剛度，提高結構整體穩定性，從而提高房屋的抗震性能。

5、合理布置縱墻和橫墻，控制墻段局部尺寸，確定墻體的主要承重體系

多層磚混房屋的主要承重構件是縱、橫墻體，結構布置應優先選用橫墻承重和縱橫墻共同承重的方案。縱橫墻的布置應均勻對稱，沿平面內宜對齊，沿豎向應上下連續，同一軸線上的窗間墻寬度宜均勻。房屋的空間整體剛度和整體穩定性決定著房屋抗震能力的高低。墻體布置時，應盡量采用縱墻貫通的平面布置，當縱墻不能貫通布置時，可在縱橫墻交接處采取加強措施，也可在縱、橫墻交接處增設鋼筋混凝土構造柱，并適當加強構造配筋；必要時還可以每隔一定高度放置水平拉結構筋以加強房屋整體性，防止縱、橫墻交接處被拉開。當墻體的局部尺寸不當，有時僅造成局部破壞。雖然不影響房屋的整體安全，但事實上它往往降低了房屋總的承載能力。因此，不但應從結構布置上要求墻均勻分布，而且個別墻垛也不能過小。

6、適當增加墻體面積與合理提高砂漿強度

歷次震害表明，多層磚混房屋的抗震能力與墻體面積大小及砂漿強度等級高低成正比，提高墻體面積、砂漿強度等級能有效地提高房屋的抗震能力，是減輕震害的有效途徑之一。

7、有效設置房屋圈梁和構造柱，在合理位置的墻段內設置水平鋼筋

多次震害調查表明，圈梁是多層磚房的一種經濟有效的措施，可提高房屋的抗震能力，減輕震害。其加強房屋的整體性：由于圈梁的約束作用，減小了墻體出平面倒塌的危險性，使縱橫墻能保持為一個整體的箱形結構，充分發揮各片墻體的平面內抗剪強度，有效抵御來自任何方向的水平地震作用。圈梁作為樓蓋的邊緣構件，提高了樓蓋的水平剛度，同時箍住樓屋蓋。圈梁增強樓蓋的整體性限制墻體斜裂縫的開展和延伸，使墻體裂縫僅在兩道圈梁之間的墻段發生，墻體抗剪強度得以充分發揮。為了提高墻體的抗震能力，可在抗震力不夠的承重墻段內配置水平鋼筋，使地震力由砌體及水平鋼筋共同承擔。

8、對地基和基礎設計的要求

同一結構單元不宜設置在性質截然不同的地基土上，同一結構單元宜采用同一類型的基礎。基礎底面宜埋置在同一標高上，否則應設置基礎圈梁，并應按臺階逐步放坡。高差不宜有過大的突變在軟弱地基上的房屋。應在外墻及所有承重墻下增設基礎圈梁，以加強抵抗不均勻沉陷和增強房屋基礎部分的整體性。

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底部框架抗震墻砌體這種結構形式早期多出現在我國的城市建設中，由于使用功能的需要，臨街的建筑在底部設置商店、餐廳、車庫或銀行等，而上部各層為住宅、辦公室等。這種類型的結構是城市舊城改造和避免商業過分集中的較好型式，具有比多層鋼筋混凝土框架結構造價低和便于施工等優點，性價比較高。

底層框架抗震墻砌體的震害特點

未經抗震設防的底層框架抗震墻砌體，其底層的縱橫墻數量較少且平面布置不對稱，而上部砌體則縱橫墻的間距較密，上部砌體的側移剛度比底層大得多，在強烈地震作用下，由于底層的抗側力剛度和極限承載能力相對于第二層薄弱，結構將在底層率先屈服、進入彈塑 性狀態，井將產生變形集中的現象。底層的率先破壞將危及整個房屋的安全。

我國近十幾年來的強烈地震震害表明，這類房屋的地震震害較為普遍，未經抗震設防的 這類房屋的震害特點是：

1.震害多數發生在底層，表現為“上輕下重”；

2.底層的震害規律是：底層的墻體比框架柱重，框架柱又比梁重；

3.房屋上部幾層的破壞狀況與多層磚房砌體相類似，但破壞的程度比房屋的底層輕得多。

1底層框架抗震墻砌體抗震設計的基本要求

底層框架抗震墻砌體的底層框架抗震墻和上部砌體部分均具有一定的抗震能力，但這兩部分不同承重和抗側力體系之間的抗震性能是有差異的，而且其過渡樓層的受力也比較復雜。底部框架抗震墻砌體具有上剛下柔，上重下輕的特點，房屋的震害程度與房屋的平面布置和上下墻體的相對位置，以及上下層的層間側移剛度比等密切相關。

1.1“強柱弱梁”原則

底部框架抗震墻砌體框架設計遵循的一個基本原則就是：“強柱弱梁”、“強節點弱構件”原則。目的是使框架結構在強烈地震作用下，塑性鉸先出現在梁端，后出現在柱端。如果框架的任一柱端先出現塑性鉸，可能會引起同一層其它柱端相繼出現塑性鉸，房屋因此而倒塌。但是底層框架梁因為要承擔豎向荷載引起的較大彎矩，截面較大，因而在截面抗彎強度的計算上滿足“強柱弱梁”的要求很困難，所以在構造上特別是箍筋的配置上應盡量實現“強柱弱梁”的設計原則。

1.2 結構平面設計講究均勻性、整體性

建筑平面布置應簡潔、規則、對稱，并盡可能減少上部砌體單元形式。上部砌體縱橫墻均勻對稱布置，沿平面內宜對齊，同一軸線的窗間墻寬度宜均勻。盡可能的將抗震墻對稱分散布置，使縱橫向抗震墻相連，縱向抗震墻應布置在外縱軸線，增強抗傾覆能力，避免出現低矮抗震墻（高寬比小于1），使層間剛度比使得結構的剛度中心與質量中心重合，減少地震作用下結構產生的扭轉效應。

1.3 結構立面的均勻性、連續性

底部框架抗震墻砌體結構的顯著特點就是“上重下輕”。上部磚房各層建筑功能保持一致，墻體豎向應對稱連續。對于出屋面的樓梯間，水箱間由于剛度突變，地震時容易引起鞭稍效應，所以要盡可能地降低層高。只有建筑設計做到豎向規則連續才能保證豎向強度和剛度的均勻性，避免上部砌體出現薄弱層，減少應力集中和變形集中。

2 抗震墻砌體的抗震設計

2.1 底層框架抗震墻的設計

目前，底層框架抗震墻砌體的底層設計歸納起來存在以下三方面的問題：

底層為大商場等有大空間使用要求時，底層抗震墻（一般為磚墻）設置得很少，其底層的側移剛度比縱橫墻較多的第二層小得多。這種結構由于其地震傾覆力矩主要由鋼筋砼框架柱承擔，使得底層鋼筋砼框架柱的承載能力大為降低，底層成為較薄弱的樓層；在強烈地震作用下底層成為彈塑性變形和破壞集中的樓層，危及整個房屋的安全。要解決以上問題，首先，建筑平面布置時，應考慮在適當部位布置一些墻體。其次，采用鋼筋砼抗震墻來代替砌體抗震墻，一片相同厚度、高度和長度砼墻的抗側剛度是砌體墻的好幾倍，既可減少墻面數又能保證底層的側移剛度。

底層沿縱向分成幾個較大空間，一些設計方案把分隔橫墻設計成為帶構造柱、圈梁的砌體，使得底層的橫向與縱向均不能形成完整的框架抗震墻體系。在地震作用下這些分隔墻因側移剛度大而先開裂，又因其承載能力和變形能力較鋼筋永框架差而破壞嚴重，并且過早的退出工作，產生彈塑性內力重分布，導致底層框架抗震墻部分破壞嚴重。因此，結構布置時必須將底層布置成縱橫向框架抗震墻體系，避免以上問題的產生。

2.2 過渡層的設計

抗震墻砌體的二層稱為過渡層。此層擔負著傳遞上部的地震剪力和上部各層地震力對底層樓蓋的傾覆力矩引起樓層轉角對第二層層間位移的增大，因而此層受力復雜，也顯得非常重要。對于底部框架抗震墻砌體，當底層按抗震規范要求設置一定數量的抗震墻后，房屋底部的側向剛度和水平承載力有較大提高；此時如果忽略過渡層墻體的側向剛度和水平承載力的降低，可能使房屋的過渡層成為薄弱層；由于過渡層磚砌體的變形能力較底層相對較差，因而將降低這種房屋的抗震性能。為避免上述情況發生，應加強過渡層墻體的抗震構造措施。二層構造柱配筋較上部同一位置構造柱配筋加大一級，二層構造柱下端箍筋適當加密，構造柱縱向鋼筋錨入底層框架柱、梁內40d；除按抗震規范設置構造柱外，應根據房屋層數、設防烈度適當增設構造柱，尤其是在底層有抗震墻的位置，以改善整個結構傳遞水平力的性能；另在房屋四周外墻，在縱橫墻交接處均宜設構造柱，以增加上部砌體結構與底部鋼筋砼框架抗震墻結構的連接和整體性，避免由于房屋上部及底部材質不同，結構的自振頻率不完全一致，在地震作用下因上、下部連接不強而在二層樓面處形成脫接。

3 底部框架結構抗震設計中應注意的問題

3.1 注重概念設計

選擇對抗震有利的建筑場地，簡化建筑體型，講究規則對稱，質量和剛度變化均勻，抗震結構體系合理、明確等是確保抗震設計合理的基本設計內容。同時抗震設計應滿足“小震”不壞“，中震”可修和“大震”不倒的設防目標。《建筑抗震設計規范》（GBJ50011-2001）的第7.1.8條規定，底部應沿縱橫兩方向均勻對稱布置框架-抗震墻體系，并重點強調底部抗震墻應是雙向、對稱布置并縱橫抗震墻相連。由于底部框架墻結構中的剪力墻屬低矮墻，其抗剪剛度相對較大，如果布置的墻肢較長、平面形式復雜，很容易出現局部剛度過大，受力過于集中的現象，甚至經常出現只布置極少的剪力墻就滿足上下層抗側剛度比限值的情況。如果不作處理，則會造成建筑的剛度中心對質量中心的偏心距較大，地震力作用下會對結構產生扭轉效應。

底部框墻結構的柱網不宜過大，一般控制在7.5m左右，并且框架梁上懸墻數目不應超過一道。首先從使用功能上，底框結構大多為商住樓，該跨度對應上部可分割為兩開間，無論上部為住宅樓，還是辦公樓，開間尺寸都必須以滿足砌體結構所能實現的功能。

3.2 嚴格控制側移剛度比

現行抗震規范對底層框架砌體第二層與底層的側移剛度比不僅會影響地震作用下的層間彈性位移，而且對層間極限剪力系數分布、薄弱樓層的位置和薄弱樓層的彈塑性變形集中都有很大影響。因此應嚴格的限制側移剛度比，設計中并對此作控制性驗算。這是因為該比值分析結果表明，當>2時，在強烈地震作用下會造成薄弱的底層彈塑性變形集中，彈性位移增大，會加速底層的破壞；但當

3.3 結構體系要合理

底部框架砌體的底層或底部兩層均應設置縱橫向的雙向框架體系，因為底部的地震剪力按各抗側力構件的剛度分配，在這些結構混用的體系中，砌體比框架的抗側力剛度大得多，在地震作用下，磚墻先開裂破壞，而磚墻的變形能力較框架要差得多，這樣會形成磚墻構件先退出工作，導致加重半框架或部分框架的破壞。

結論

底部框架抗震墻砌體上部和底部抗震性能差異較大，由于其結構形式特殊，設計不合理將導致地震時的嚴重破壞。設計房屋的平面規則對稱、控制底層和過度層的剛度比，合理布置底部框架抗震墻磚房的結構體系等，能使底部框架抗震墻磚房具有較大的抗震能力和良好的抗震性能。

參考文獻 ：

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中圖分類號：TM62文獻標識碼： A

引 言

自2010年國家對新規范進行修改以來，土建結構設計面臨著許多新的挑戰，眾多專家也迫切的需要對電力土建技術進行研究和開發。通過對舊規范進行修訂，也標志著國內的土建標準正在逐漸開始拉近與世界先進的規范標準之間的距離。施工技術和土建設計需要滿足大容量機組火電廠更加嚴格、更新、更高的需求。其修改過程對國際慣例以及國際的發展趨勢進行了參照，修改后涵蓋內容更廣，安全水平更高。尤其是對執行強制性條文的把握上十分明顯。新版行業標準的修訂會遵循新抗震規范允許對行業有特殊要求的工業建筑按專門行業規定執行這一原則，并根據一些在電廠使用的特殊設計工藝，對一些條文的修改會與國家的抗震規范條文有所區別，但是要嚴格執行涉及到結構安全的重要強制性標準，并且有針對性的制定相關的規定限制。新規范中新增了結構抗震分析、抗震變形驗算、樓層地震剪力控制和不規則建筑結構的概念設計等的相關規定，并對抗震措施設計要求進行了改進。針對諸如大容量、高參數機組廠房此類的電廠主廠房排架結構復雜的結構體系在改進過程中新出現的問題，為確保結構設計能夠達到規定的安全標準，需要深入的對抗震設計理論進行研究。

1 結構概念設計原則

概念設計是在進行結構設計的同時，將廠房的結構總體地震反應放在考慮的第一位，然后根據結構的破壞過程以及破壞機制對地震設計準則進行靈活地運用。新抗震規范中新增對結構概念設計的強制性要求，并且對限制指標進行了具體要求，使嚴重不規則、特別不規則以及不規則程度的區分標準更加明確。根據這一衡量標準，應根據豎向和平面不規則、荷載不均勻分布等框排架結構在電廠主廠房實際應用過程中存在的一些超標情況，提出與之相對應的條件對其進行限值。設計人員在對結構進行設計時，需要對優化結構布置有足夠的重視，在盡可能對工藝設計要求進行滿足的同時，要對布置進行調整，為滿足結構布置比較規則的要求，要對斷面、層高進行優化，并對結構構件以及抗側力構件進行均勻布置，最大程度地使結構布置中存在錯層、短柱和薄弱層的現象得到減少或避免。所以在規定中還需要限值下列幾個方面：

（1）若框架在由于工藝布置受到限值的情況下而使用錯層結構，則對其采取的抗震措施需要嚴格進行。同時在 8、9 度區以及 7 度Ⅲ、Ⅳ類場地時，不應將錯層結構用在該鋼筋混凝土框架相鄰跨上。

（2）宜在樓層或接近樓層的地方布置行車荷載作用點。

（3）鋼梁與混凝土樓板之間應在結構分析需要考慮到樓板的剛度并且樓板梁采用鋼梁時有可靠的連接。

（4）宜在樓層處梁高范圍內布置框架與排架跨的聯結點。在 8、9 度區以及7度Ⅲ、Ⅳ類場地時，不應在層間設置。

（5）應力求在沿豎直方向布置各層框架梁的過程中使各層間剛度的差異盡可能的減少，以防止薄弱層的形成。

（6）宜考慮將水平支撐設置在相鄰的樓層或盡可能地讓其他料斗或者煤倉的重心與支承點所在的樓層處靠近，以讓地震作用得到傳遞，并且應使相應的樓層在水平方向具有足夠的剛度。

2 發電廠合理的支撐布置形式

一般采用鋼框架一中心支撐體系或者混凝土框架一抗震強墻（支撐）體系搭建高烈度區大機組發電廠的主廠房，有支撐結構承擔地震引起的水平荷載。由于為了配合工作量的減少以及工藝布置的要求，結構往往被工藝專業要求將支撐布置減少甚至對布置于廠房兩端的支撐進行嚴格限制。這樣會造成地震作用因主廠房的支撐過于集中的布置而集中于某幾個支座上。從實際上來講，如果能夠均勻的沿著縱向對支撐進行布置，雖然主廠房的總地震反應會增大、剛度會增大，但是支座反力在地震作用下卻會減小得十分明顯。對支撐進行合理的布置，能夠使整體承載能力以及整體結構剛度分布得更加均勻，使剛度在各軸線側向之間相互接近。對結構動力特性的差異在兩個主軸方向的差異進行減小，并對汽機廠房外側柱列的縱向剛度進行加強：宜在荷載較大的柱間布置支撐，對上下貫通。結構自振周期會隨著整體結構的剛度的增加而減少，同時也會增大結構的地震反應。在不改變支撐在鋼框架一支體系中的布置方式以及數量的情況下，若要使地震反應得到減小，可通過對支撐截面面積進行減小以讓結構的剛度得到減少的方式來解決。所以并不是支撐的截面越大抗震反應越好，如果要既具有一定的經濟性又能夠滿足結構安全，就需要通過精確的計算要求進行合理的選擇。

3 抗震構造的改進

因為工藝對發電廠主廠房有很高的要求，同時各個廠房都具有其本身獨特的優缺點導致結構整體較為復雜，導致主廠房的開間尺寸、荷載以及結構跨度較大，由此也就增大了與之相應的梁柱的斷面。這就使電廠主廠房比民用建筑在抗震規范條文的執行上要困難許多，并且有時在執行過程中也不是十分適合實際情況。結合一系列的試驗分析以及震駭的經驗，并采取措施對一些相對薄弱的環節進行了加強。平面布置在主廠房中要力求有規則、整齊合理、簡單、質量和剛度均勻對稱、受力明確。應在局剛度中心比較近的位置設置質量大的設備，不適合在結構單元的邊緣布置質量大的跨間，較長的懸臂結構要盡量減少使用，并且較重的設備不適合布置在懸臂結構上。

（1）新型技術以及新型材料的使用，有相對充裕的資金投入到新建建筑當中，在重要的設備以及重要的結構中，韌性、可焊性以及延性較好的專用鋼筋應被優先使用到鋼筋混凝土當中。布置工藝應與主廠房的豎向布置緊密結合起來，并盡可能低位布置相關的設備。并且為了就愛你各地主廠房的重心和高度，要對結構的自重以及工藝荷載進行適當的降低。要才采用減少廠區挖方的階梯式布置形式，并對地形進行充分的利用，對廠區進行豎向布置。

（2）只有廠房的整體性得到了保證才能夠讓結構在經過大震之后不倒不塌，這就需要對支撐體系進行加強。首先要保證有齊備的支撐系統，使天窗架以及支撐柱間的抗震能力同時得到加強。其次屋面板的連續整體性也需要得到保證。

（3）應在設計中采用質量較輕的輕質墻板作為主廠房的圍護，若砌體維護必須使用，則要加強在原有規范基礎上的連接構造措施。

（4）在對汽機房屋面板的設計過程中，三個點焊接也十分重要，要減小端柱間的相對變形，并對端柱間的整體剛度進行加強，同時對該類型面板的焊接構造也要十分明確。

（5）建筑物的平面布置力求方正簡潔，一些曲折凹凸的變化要盡量避免，空間和平面剛度要盡可能的保證均勻，盡量讓剛度中心與房屋的質量中心接近或留有一定的重合。

4 結束語

綜上，通過對發電廠主廠房土建結構進行一系列的抗震改造，相較于以前已經有了相當的進步，通過對一系列的理論的分析以及研究，大機組廠房面臨的新問題都得到了進一步的解決，抗震措施已經變得經濟有效。對設計標準的制定來講，對比新老規范，并開展具有代表性的實驗會讓其可行性得到顯著的提高。從行業發展的現狀進行預測和判斷，未來主廠房設計的基本規定將是三維空間分析，鋼結構在主廠房中的應用將更加廣泛，在高地震區尤為顯著。

參考文獻

[1]康靈果．大型火力發電廠少墻型鋼混凝土框架主廠房抗震性能試驗與設計方法研究．西安建筑科技大學．2009．

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[引言]基于性能的結構抗震設計是指根據建筑物的重要性和用途確定其性能目標，根據不同的性能目標提出不同的抗震設防標準，使設計的建筑在未來地震中具備預期的功能。本文采用MIDAS/GEN對一棟32層框支剪力墻結構住宅進行靜力彈塑性分析和抗震性能評價，從層間位移角、塑性鉸分布及變形等方面對結構進行了綜合的量化評價，揭示出結構在罕遇地震作用下的薄弱環節，實現了基于性能的抗震設計。

一、靜力彈塑性分析方法：

靜力彈塑性分析（PUSH-OVER ANALYSIS，以下簡稱POA）方法也稱為推覆法，它基于美國的FEMA-273抗震評估方法和ATC-40報告，是一種介于彈性分析和動力彈塑性分析之間的方法，其理論核心是“目標位移法”和“承載力譜法”。Push-over 分析方法本質上是一種與反應譜相結合的靜力彈塑性分析方法，它是按一定的水平荷載加載方式，對結構施加單調遞增的水平荷載，逐步將結構推至一個給定的目標位移來研究分析結構的線性性能，從而判斷結構及構件的變形、受力，是否滿足設計要求。其計算過程如下[1]：

1）準備結構數據。包括建立結構模型，構件的物理常數和恢復力模型等；

2）計算結構在豎向荷載作用下的內力（將其與水平力作用下的內力疊加，作為某一級水平力作用下構件的內力，以判斷構件是否開裂或屈服）；

3）在結構每一層的質心處，施加沿高度分布的某種水平荷載。施加水平力的大小按以下原則確定：水平力產生的內力與2步所計算的內力疊加后，使一個或一批構件開裂或屈服；

4）對于開裂或屈服的構件，對其剛度進行修改后，再施加一級荷載，使得又一個或一批構件開裂或屈服；

5）不斷重復3，4步，直至結構頂點位移足夠大或塑性鉸足夠多，或達到預定的破壞極限狀態；

6）繪制底部剪力??????―頂部位移關系曲線，即推覆分析曲線。

二、工程概況：

1）本工程為一棟32層框支剪力墻結構住宅，總高98.30m，存在扭轉不規則、凹凸不規則、樓板不連續、尺寸突變、豎向構件不連續（三層為轉換層）等不規則項，屬于特別不規則超限高層建筑。場地抗震設防烈度為6度，設計基本地震加速度值0.05g，設計地震分組為第一組，建筑場地類別為Ⅱ類。

2）計算模型為三維有限元模型。計算平面簡圖如圖1所示。

3）小震彈性分析結構比較，見表1所示。

4）小震彈性時程分析結構比較，見表2所示。

振型分解反應譜法計算的結構底部剪力大于彈性時程分析法計算的平均值，說明采用振型分解反應譜法計算能滿足規范要求[2]。

5）罕遇地震作用下抗震性能目標。根據本工程的超限情況，以及與業主的溝通結果，選定本工程的抗震性能目標為《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3-2010中所提的C～D級[3]。各構件的性能目標如下：框支框架（框支柱、框支梁）不屈服；底部加強區剪力墻抗彎允許部分屈服，抗剪不屈服；普通豎向構件：框架柱，底部加強區以上剪力墻允許局部進入塑性，控制變形；耗能構件：連梁及普通框架梁允許進入塑性[4]。

三、罕遇地震作用下靜力彈塑性分析：

本工程靜力彈塑性分析采用通用有限元軟件MIDAS/Gen進行，并采用FEMA―273和ATC―40所建議的方法評價結構是否達到所設定的目標。推覆荷載分別按X向和Y向的第一模態形式及層剪力分布形式加載，初始荷載為1.0恒載+0.5活載。并按照ATC―40所建議的方法對各階段結果進行評價；不同性能水準下塑性鉸位移限值，如圖2所示[5]。

階段性能點對應的含義：A點：未加載狀態；B點：出現塑性鉸；IO = 直接居住極限狀態（Immediate Occupancy）；LS = 安全極限狀態（Life Safety）；CP = 坍塌防止極限狀態（Collapse Prevention）；C點：開始倒塌點。從推覆分析的結果來看，結構達到性能點時，按層剪力分布形式加載分析得到的底部剪力大于按第一模態形式加載的結果，結構出現塑性鉸的數量及出鉸的情況均好于按第一模態形式加載的結果。

1）push-over分析曲線，如圖3所示。

2）推覆分析不同加載模式下底部剪力、層間位移角比較，見表3示。

層間位移角最大值均小于規范規定的彈塑性層間位移角限值1/120[2]。

3）模態加載下底部剪力和性能點層間位移角比較，見表4所示。

4）罕遇地震作用下層間位移角曲線，如圖4所示。

圖4 罕遇地震作用下層間位移角曲線

最大層間位移角出現在第16層，為1/279，小于規范規定的彈塑性層間位移角限值1/120[2]。

5）罕遇地震作用下某樓層塑性鉸狀態分布，如圖5所示。

從圖5可以看出，在性能點時墻肢已出現部分塑性鉸，少量梁鉸進入CD階段（開始破壞），其他均處于B～IO階段和以下階段（基本彈性狀態）。經放大觀察整棟樓塑性鉸狀態，各樓層出現CD階段鉸的部位主要是塔樓標準層連梁，局部標準層連梁破壞，底部加強區落地剪力墻及框支框架未出現塑性鉸。由此可見，結構整體進入塑性的程度較淺，結構構件均滿足事先設定的性能水準5目標。結構的塑性鉸出現的順序是梁，然后才是柱和剪力墻，充分體現了“強柱弱梁”的特性，說明該結構具有很好的延性。

四、結論

本文應用大型空間有限元程序MIDAS/GEN對一棟32層框支剪力墻結構住宅進行靜力彈塑性分析和抗脹ㄐ諾鞫裙芾淼奶教/a> 建筑電氣安全設計之我見 淺談建筑電氣安裝施工技術方法 簡述建筑電氣工程的質量管控與安全管理 民用建筑供配電系統設計基本要點探討 淺析工業機電安裝施工管理 淺議變電設備檢修 試論變電站土建設計中的結構安全性與耐久性 穩定土攪拌站的電氣控制系統安裝調試及設備使用維護和保養 智能建筑供配電系統分析 建筑機電設備安裝工程管理要點探析 對電力系統自動化技術安全管理的分析 關于建筑水電安裝工程的造價控制 略談高低壓變配電設備的安全維護 綜述建筑工程機電安裝施工工藝 淺談電力工程創優及標準工藝應用 淺談改善電壓偏差的主要措施 淺談機電工程消防弱電系統的安裝 淺談新技術在電力系統繼電保護中的應用 市政電氣設計中的主要問題分析 高層建筑住宅電氣設計的要點分析 探索地理信息技術在輸變電工程管理中的應用 議電氣工程自動化問題及方法 鸚閱芷蘭郟峁礱鰨ush-over 分析方法不僅能對結構在多遇地震作用下的響應進行較為準確的分析，而且可以對結構在罕遇地震下可能會出現的薄弱部位及破壞情況進行較具體的量化估計，是實現基于性能抗震設計的有效方法。

參考文獻：

[1] 侯高峰，王建國，張茂.基于MIDAS/ GEN 高層建筑結構靜力彈塑性分析[J].合肥：合肥工業大學學報（自然科學版），2008.10

[2] GB50011-2010建筑抗震設計規范[S]北京：中國建筑工業出版社，2010.

[3] JGJ3-2010高層建筑混凝土結構技術規程[S]北京：中國建筑工業出版社，2010.

[4] 某住宅超限高層建筑工程抗震設防可行性論證報告[M].深圳：艾奕康建筑設計（深圳）有限公司，2011.05.

篇（6）

城市的功能性和服務性的基礎是電力能源，隨著城市規模和城市用電設備的不斷增加，使得城市對變電站的需求不斷變化，為了確保城市的持續穩定運行，需要科學的對城市變電站進行建設。而一次設計是城市變電站的重要內容，需要科學的對線路和一次設備進行選擇，充分發揮城市變電站的功能。但是在實際的城市變電站一次設計中，需要科學的對變電站的重要內容進行控制，發揮城市變電站的功能，促使城市的功能可以得到有效的發揮，實現城市的持續健康發展。

1 城市變電站一次設計的相關概述

1.1 城市變電站的重要性

城市變電站是完成城市電力轉換和電力配置的重要組成部分，是城市功能性和服務性實現的關鍵部分。而且，隨著城市規模和城市用電設備的不斷增多，城市的電氣設備對供電電壓和供電質量具有更高的要求。為了進一步提高城市變電站的安全系數和安全質量，需要進一步對城市變電站的一次設計進行控制，科學的對互感器、母線、一次設備等進行設計，發揮城市變電站的功能性和可靠性，規避安全隱患，提高城市的功能性和服務質量，推動城市的持續健康發展。

1.2 城市變電站一次設計的基本內容

城市變電站在實際的一次設計中，需要科學的對主接線、變壓器、高壓配電器等進行選擇和布置，發揮一次設備和線路的功能。在實際的城市變電站一次設計中，需要嚴格的遵循國家的相關設計標準，確保設計質量。并滿足城市用戶的基本需求，使得變電站的功能更加靈活、實用，促使變電站可以為城市的建設和城市的發展提供電力基礎，推動城市的持續健康發展。

2 主接線設計與主變壓器選擇問題

主接線和變壓器是變電站的重要一次設計部分，也是城市變電站一次設計中的重要問題之一。為此，需要科學的對主接線設計和主變壓器進行選型，確保一次設計質量，規避安全隱患，發揮城市變電站的功能，推動城市發展。

2.1 電氣主接線設計問題

現階段，城市電氣主接線設計，通常采用復雜的設計形式，而這種復雜的形式，可以使得城市變電站的運行質量和運行可靠性得到提升。但是受到復雜的電氣主接線設計，使得變電站的維護和管理較為困難。尤其是維護過程中，受到主接線復雜設計的影響，使得主接線的故障檢測和故障分析較為困難，影響主接線的維護質量。此外，復雜設計還會導致影響變電站的占地面積增加，維護成本和建設成本增加。

針對電氣主接線的復雜設計，需要科學的展開電氣主接線的優化設計，結合電氣設備的特點、負荷的性質、電壓等級等因素，選擇經濟效益最優、設計最為簡單的主接線方式。城市變電站的主接線，針對220kV變電站可以采用雙母線分段接線、橋線的方式。110kV變電站可以采用線路-變壓器-主接線的形式，35kV變電站可以采用單母線分段接線的形式。優化的主接線方式，可以使得線路的復雜情況得到有效的緩解，使得主接線成本可以有效的降低、提高維護效率、減少占地面積。

2.2 主變壓的選擇問題

主變壓器是變電站的重要部分，是影響變電站的功能性和可靠性的關鍵因素，這也就使得主變壓器的選擇問題成為城市變電站一次設計的主要問題之一。在一些城市變電站的一次設計時，沒有嚴格的對城市主變壓器的總容量、占地面積等內容進行分析，沒有結合城市的不同季節和時間段的用電情況，導致城市變電站的主變壓器選擇不夠合理，導致空載損耗、負載損耗使用發生，甚至不能滿足城市的實際用電需求，制約城市的持續健康發展。

針對城市變電站主變壓的實際情況，需要科學的對主變壓器進行選擇，主變壓器的選擇，需要結合城市的用電高峰情況與城市的供電情況，從而科學的對變壓器的總容量等內容進行選擇。，此外，還需要選擇高阻抗的變壓器，限制電路的短路水平，從而達到節電的目的，城市主變壓器的設計時，需要在一臺變壓器出現故障時，另一臺可以為主變壓器負擔70%負荷，促使城市變電站可以始終處于穩定的運行狀態，規避停電的風險。

3 高壓配電裝置的布置方式和結構抗震設計問題

針對高壓配電裝置的布置方式和結構抗震設計問題進行分析，并促使其可以得到優化設計，促使城市變電站的一次設計質量得到有效的提升。

3.1 配電裝置的布置方式問題

一些城市變電站中，由于布置不夠合理，使得布置線路的占地面積較大，導致后期的維護和檢修的難度增加，導致成本較高，影響后期的配電裝置使用。為此，需要科學的對配電裝置的布置方式進行選擇，選擇施工難度適中，后期養護和使用成本低的布置方式，并結合城市變電站的輸電負荷等內容，對中型布置、高型布置和半高型布置的方式進行選擇，提高配電裝置的布線質量。

3.2 抗震結構設計問題

抗震結構設計時變電站一次設計中的重要問題，如果變電站的抗震等級不能達到標準，會導致城市變電站的質量受到地震的影響，導致安全隱患。為此，在實際的城市變電站一次設計中，需要嚴格的控制抗震設計，促使變電站的抗震等級可以得到有效的提升。

4 斷路器與直流系統的設計問題

斷路器與直流系統同樣是城市變電站中值得注意的問題，如果斷路器的設計不夠合理，使得變電站的保護功能不能得到有效的發揮，導致安全隱患的發生。而直流系統的設計問題，如果不能得到有效的控制，會導致電力損失和安全隱患。為此，針對斷路器需要控制斷路器本身導電性和使用壽命等進行選擇，促使變電站的斷路器設計質量可以得到保障。直流系統可以采用單母線分段接線的方式，并合理的對絕緣監測裝置等進行安裝，確保直流系統的穩定可靠。

5 結束語

城市變電站是城市的重要組成部分，是影響城市功能和城市穩定的關鍵。為此，需要科學的對城市變電站進行設計，針對城市變電站一次設計的相關問題分析和解讀，積極推動城市變電站的設計質量和設計水平得到提升，充分發揮城市變電站的功能，積極推動城市的持續健康發展。

參考文獻

[1]任志毅.城市110kV變電站電氣一次設計的分析[J].中小企業管理與科技（下旬刊），2013，11：304-305.

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從工程建設角度來看，土建工程是變電站建設中必不可少的重要環節。而起土建工程涉及到土建、給排水、采暖通風、電氣設備安裝專業等，它是電氣安裝工程的前提基礎，其施工質量會直接影響到整個工程的質量和效益。因此，研究變電站土建工程建設中的關鍵技術是一項賦有現實意義的課題。

一、土建工程主建筑結構的抗震技術

對于土建工程而言，由于主建筑結構的安全性與耐久性設計是尤為重要的。因此，這涉及到主建筑結構抗震問題。要確保土建工程中主建筑結構的良好抗震性能，為此要做好以下幾方面的工作：

1.選址的科學性。建筑物的抗震能力與場地條件有密切的關系，場地條件包括地質構造，地基土質和地形，對建筑物震害有著明顯的影響，變電站建筑物如建在地震斷裂帶及其附近，地震時最易倒塌，因此，選址時應避開地震帶。

2.結構選型。應根據建筑物的基本條件來決定，合理的結構選型，可加強結構的整體剛度。同時，增強結構構造連接，是減輕地震災害，提高抗震能力的前提條件。結構選型應有明確的計算簡圖和合理的傳力途徑，結構內力分析應符合建筑物的實際情況，結構體系應有多道防線，應具有必要的強度和良好的變形能力，避免因部分構件失效而導致整個結構的破壞。

3.施工組織技術。在正確選擇站址和地基基礎按抗震設計的基礎上，施工質量成為結構抗震的重要環節。目前施工質量存在問題是多方面的，有的施工單位抗震意識缺乏，對工程質量要求不嚴，設計意圖不能落實，不按規程施工，偷工減料，給工程質量帶來隱患，因此需要加強施工監督機制，完善施工質量體系，提高施工隊伍的素質和質量意識。

二、土建工程的地基處理技術

對于變電站土建工程而言，地基處理技術尤為重要，因為基礎打得牢固與否，處理是否科學合理，直接影響到后期的其他變電站工程建設。而土建工程的地基處理，主要包括以下三方面：

1.建筑基礎的處理。在設計前一般會對整個站址進行地質勘察，設計過程中要選擇其適合的基礎形式。變電站的建筑物基礎形式有兩種：即獨立基礎和條形基礎。在施工過程中，如果出現基坑（槽）挖至設計標高明地的問題，就要對基底土質采取觸探實驗的處理措施，如果實驗結果顯示地基承載力達到設計要求時，則可進入下一道工序。若實驗結果顯示地基承載力達不到設計要求時就要采取相關處理措施：①片石墊層：若出現的情況是該處基礎填土區域填土不深時，可用M10水泥砂漿和片石砌筑至設計標高，且開挖至符合設計要求的持力層；②擴大基礎的底面積處理方法，此處理方法是針對當地基承載力與設計要求相關不大時的情況；③擠密樁處理技術，該法是針對于基礎部處于軟弱土層且無法判斷該土層厚度時的情況。

2.圍墻基礎的處理技術。圍墻分布在變電站的四周，挖土區的圍墻基礎一般不會出現什么問題，如果填土區填土厚度不大時，設計時圍墻可砌在擋土墻上，這樣可節約用地。情況相反時，即填土厚度較大時，這對擋土墻設計和工藝要求，卻相對要高，無疑這會增大工程造價。建議設計時采用自然放坡的處理形式，在坡底砌筑不高的擋土墻，一般不宜砌在擋土墻上，這是為了整個圍墻的美學效果考慮，處理方法可砌在填土區域，可用樁基礎或地基梁。

3.變壓器等基礎的處理技術。變壓器、構支架基礎都屬于獨立基礎，不同的是其上部的設備和管線都是相連的，據此，設計處理時有必要將其沉降控制在允許范圍內，其沉降控制范圍要根據規范要求進行調控。如果出現基礎不良地基，建議采取片石墊層或其它有效的處理技術；而如果出現大部分構支架基礎處理較深的填土無時，建議用樁基礎處理技術。

三、土建設計中的防火防噪技術

建筑防火防噪問題，也是變電站土建工程建設需考慮的重點內容。為此也需要采取相應的技術措施與方法：

1.土建設計中的防火。就變電站建筑物而言，國家電力防火規范規定最低耐火等級為二級，火災危險性類別主控制室和繼電器室為戊類，配電室為丙或丁類；建筑物的屋面應采用非燃燒體。主控制室、繼電器室、微波載波機房的墻面可采用較高等級的難然燒材料及自熄型飾面材料，隔墻、頂棚宜采用非燃燒材料。同時，建筑物安全疏散出口數量設置、防火門等級要求及其開啟方向等方面的設計均應滿足規范要求，且在建筑物內還需配置一定數量的消防器材。變電站的火災事故絕大部分是由電氣設備特別是帶油設備所引起的，這類火災用水撲救的作用不大。電纜是容易燃燒引起火災的物體，在站內其分布較廣，采用固定滅火設施來應對由電纜起火引起的火災不太經濟，也不現實。所以，電纜消防應采用的主要措施是分隔及阻燃。變壓器是變電站內最重要的設備，防火要求更高，應在設計中加以重視。國家規范規定，主變壓器對主要生產建筑物及屋外配電裝置最小防火安全距離要求不得小于10m。設計人員在設計過程中要嚴格檢查主變壓器之間、主變壓器與其他充油設備以及主變壓器與建筑物之間的距離，當防火凈距小于規范要求時，就應在設置防火隔墻，同時防火墻的耐火極限需達到《火力發電廠與變電所設計防火規范》規定的具體時限。

2.土建設計中的防噪。變電站內的電氣設備在運行過程中會產生較大的噪音，會影響附近居民的生活。在變電站土建設計時要考慮到這一點，合理地規劃布局，優化通風設計，減少噪聲污染。因此，變電站選址時，在滿足供電規劃的前提下，可首先考慮把變電站建在背景噪聲比較大、或對噪聲可以起到緩沖作用的區域；其次是優化變電站的通風設計，在進風口設置消音設備，降低噪聲污染。

綜上所述，變電站土建工程建設是電氣安裝工程的前提與基礎，其建設質量直接影響到變電站的正常運行與維護。因此，對土建工程的建設過程對工程容不得半點馬虎，在施工過程中必須對各關鍵技術加以嚴格的控制，進而提高工程建設質量，從而實現保證電網建設的高效和安全。

參考文獻：

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中圖分類號： S611 文獻標識碼： A 文章編號：

1 概述

隨著我國鋼鐵工業的快速發展， 高爐煉鐵的主要原料——燒結礦的產量也大幅度提高，燒結生產過程中產生的高溫廢氣也越來越多，如何有效地回收利用這部分熱量已經引起了人們的高度重視。2008 年5月，國家發改委將燒結余熱發電技術列入第一批國家重點節能技術推廣項目，2009年12月工信部公布了《鋼鐵企業燒結余熱發電技術推廣實施方案》， 計劃用三年時間(2010－2012年) ，在重點大中型鋼鐵企業中有針對性地推廣燒結余熱發電技術，為鋼鐵企業在日益激烈的市場競爭中進一步降低生產成本、實現節能降耗發揮積極作用。

燒結余熱電廠主廠房結構布置總體來說和火力發電廠主廠房布置類似，主要受工藝布置要求，廠房結構選型和結構體系首先要根據工藝布置特點，并結合工程地質和抗爭設防要求綜合考慮，以保證實現工程項目“安全經濟、技術進步、控制工程招架、提高經濟效益”的最終目標。 但是考慮到我國現有燒結余熱利用現狀，很多燒結廠區在早期設計時并沒有給余熱利用預留的空間，布置余熱電廠主場房要受到現場場地狹小的制約，出現結構形式不利于抗震設防。本文試著結合工程設計的經驗，探討如何合理判斷和應用現行規范對于工程結構抗震安全性要求。

2 主廠房結構布置特點

2.1 廠房布置總體評價

燒結余熱電廠主廠房主要有汽機間、電氣間、電纜夾層、集控室組成，根據需要有時需要在集控室頂層布置除氧間和消防水箱。其中汽機間為排架結構，集控間為框架結構。這種結構形式的特點是平面、立面布置不規則、不對稱，縱向和橫向的剛度、質量分布不均勻，地震反應特征和震害特點比單純的框排架結構復雜，表現出更為顯著的空間作用效應。

2.2 平面布置

主廠房平面布置最常見的有集控室于汽機間側面布置，即常見的A.B.C三列布置。對于受到場地限制，無法側面布置時，也可采用集控室布置與汽機間一端，使平面剛度分布極不均勻。為了平衡平面剛度，一般考慮把化水車間布置與汽機間另一端。

根據最新抗規的要求，進行結構抗震分析時應考慮樓梯構件的影響。主場房布置時一般樓梯布置在廠房一側，另一側布置室外消防爬梯。單側布置樓梯時，樓梯對廠房抗側剛度有一定影響。根據工程計算經驗，一般在抗震設防烈度為7度（0.1g）及以下時，對廠房結構配筋影響較小。在抗震設防烈度為7度（0.15g）及以上時，對廠房結構配筋影響較大，必要時可以通過樓梯板一端與廠房滑動連接來減小單側布置樓梯對主廠房抗震的不利影響。

2.3 豎向布置

主廠房豎向布置中，當集控室上部布置除氧器及消防水箱時，對結構抗震較為不利。由于受工藝布置要求的控制，主場房設計時難以避免會出現短柱，在設計時應采取相應的抗震構造措施，如采用柱箍筋加密和柱內布置斜鋼筋等。

3主廠房框排架結構抗震性能薄弱環節

主廠房一般為鋼筋混凝土單跨框-排架結構。由于受工藝系統及設備布置的影響，經常出現樓面標高錯層、平面布置不規則、縱向不等跨、高度方向布置不規則，與抗震感念設計有較大距離，所以主廠房的抗震感念設計方面有著先天性薄弱環節。

主廠房由于結構布置特點，存在“短柱”“強梁若柱”“異形節點”的薄弱環節，結構在強震難以實現“大震不倒”是嚴重違背結構抗震設計原則的，在結構抗震感念中也是不允許的。在主場房設計時確實無法避免時，應在結構設計時要在關鍵布置做好加強措施。集控室頂層除氧器布置處，梁截面往往要強于C軸側柱，出現“強梁若柱”，該結構體系在強震時柱上先出現塑性鉸，不能實現“大震不倒”。樓面標高錯層造成框架柱出現“短柱”，“短柱”在強震時會出現脆性破壞，引起結構體系坍塌。樓面上工藝設備布置的嚴重不均勻，造成框架梁同一節點上的柱和梁斷面差異大，節點剛域難以準確量化，在強震時節點容易首先出現破壞。

上述薄弱環節在主廠房鋼筋混凝土框架結構設計中難以完全避免，在結構設計中需對薄弱部位采取適當加強措施。

4主廠房框排架結構體系合理性判定

在電力結構工程和其他工業建筑中不可避免的會遇到鋼筋混凝土單框架結構體系。根據GB50011-2010第1.0.3條，在工業建筑中，一些因生產工藝要求而造成的特殊問題的抗震設計，與一般建筑工程不同，需由有關的專業標準予以規定。

電力土建行業在《火力發電廠土建結構設計技術規程》DL5022-2012中，考慮到火力發電廠主廠房的結構特點，沒有簡單機械的套用建筑抗震設計規范的有關條款，在抗震部分增加了11.1.8條“發電廠多層建（構）筑物不宜采用單跨框架結構，當采用單跨框架結構時，應采取提高結構安全度的可靠措施”。

單框架與雙框架結構在承載力設計控制方面沒有差別，只是反映在結構的布置和構造方面。雙框架結構存在“短柱”、“異型節點”的機會還多一些，在高烈度地區的單框架結構只要注意結構布置合理和加強構造措施，也可以滿足結構安全要求。在設計時考慮適當增大構件截面和提高配筋率，可以有效提高構筑物的安全裕度。

5提高結構安全度的措施

5.1 主廠房橫向采用汽機房與集控室構成的混凝土單跨框-排架結構形式，縱向A列采用框架架鋼支撐，BC列采用框架結構。

5.2 主廠房基礎設計時，適當加大基礎剛度，提高地基基礎與上部結構的協同作用。

5.3 對多遇及罕遇地震進行分析計算是，最大層間位移角應滿足抗震規范要求。

5.4 梁、柱截面合理確定，框架柱軸壓比不大于0.7，并留有裕度。在設計過程中與工藝緊密配合，力求結構豎向連續布置，各層間剛度差盡量減小，防止薄弱層的出現。

5.5 對于無法避免的短柱、錯層、薄弱層、異型節點等，采取加強措施。如短柱范圍內箍筋通常加密，并采用配置對角斜筋來提高其延性，增強框架結構的延性和抗剪能力。

5.6 框架柱的實際配筋比計算配筋值提高5%~10%，增加框架柱的承載能力。

6結語

主廠房是余熱發電廠的核心建筑，是電廠生產的中樞，廠房中設備管線繁多、生產運行及圍護人員密集，主體結構一旦在地震中遭受重大破壞，將造成較大損失。因此，結構設計人員一定要高度重視主場房的抗震設計，和工藝專業密切配合，盡可能選擇對抗震有利的結構形式和布置；在設計時要充分考慮主廠房結構布置的特點，對主廠房主體結構和其連接構件、非結構構件、運行設備等進行驗算和采取相應的抗震、防震構造措施，保證廠房的結構安全。

參考文獻：

[1]GB50011-2010建筑抗震設計規范 [S].北京：中國建筑工業出版社，2010.

篇（9）

Abstract: The number of nuclear power plants is the use of a seat or the heat generated by power reactors to generate electricity power facilities, including nuclear grade equipment identification techniques is to verify whether the device meets the design specifications core. In 1998, the state issued a "Code for seismic design of nuclear power plants" in the environmental accreditation, shall be approved by our own test rig equipped with thermal aging, irradiation aging laboratories, laboratory and mechanical vibration aging aging laboratories.

Keywords: nuclear equipment, identification standards, test methods and procedures

中圖分類號：TK-9 文獻標識碼：A 文章編號：

我國核級設備鑒定工作的發展概況

為切實貫徹和落實國家積極發展核電建設的方針，同時強調了要積極實現核電站的自主設計、設備的國產化能力，關鍵是核級設備的質量問題，我國自己應經具備了熱老化試驗臺、輻照老化實驗室、振動老化實驗室以及機械老化實驗室。另外，還建立了LOCA事故鑒定試驗室，分別可以對核級設備進行LOCA前和LOCA后的鑒定分析。它是保證核電站安全穩定運行的必要條件。

核級設備鑒定的試驗狀況

（一）遵循的標準法規

首先需要進行鑒定的設備為安全相關的能動的機械設備（抗震類別為1I）；1E級的電氣儀控設備，這些設備能夠確保核電站中反應堆冷卻劑系統壓力邊界的完整性；反應堆能夠安全停堆；防止事故后產生的放射性后果。

1.抗震鑒定試驗法規

GB13625—92也即《核電廠安全系統電氣設備抗震鑒定》；HAF-J0053《核設備抗震鑒定試驗指南》；IEEE-344《核電站1E級電氣設備抗震鑒定導則》。

2.環境鑒定試驗標準

GB12727—91《核電廠安全系統電氣物項的質量鑒定》；RCC—E法國1E級電氣設備設計標準；以及IEEE的相關標準等。目前，我國抗震鑒定試驗設備包括：閥門、泵、風機、儀控電機柜、儀表變送器、核級開關、1E級溫度計、電源、儀表管閥件等。

（二）鑒定試驗室的狀況

1.抗震試驗臺

我國振動試驗臺共有七臺。具體分布為，見表1。

2.熱老化實驗室

中國核動力院小型振動臺和北京強度環境研究所振動臺，其中具體介紹一

下北京北京強度環境研究所振動臺的性能參數，如表2所示。

3.LOCA事故試驗裝置

LOCA試驗室根據壓水堆核電站建造規范，針對反應堆安全殼內具有核安全等級要求的設備和材料，在實驗室條件下，通過模擬核電站反應堆安全殼內反應堆失水事故工況，進行的抗老化功能性鑒定試驗。LOCA事故環境實驗裝置由蒸汽供應系統、蒸汽存儲罐、化學噴淋系統、冷卻水系統、自控和儀表系統組成如圖1所示。

NO.1系統：設計溫度230℃；設計壓力1.3 MPa；小室尺寸Φ1400×2800mm；容積為3.6m3；噴淋溶液PH=9.25，濃度為0.6%NaOH+1.5%H3Bo3；噴淋密度為28.5L/min㎡。

NO.2系統：設計溫度200℃；設計壓力1.0MPa；小室尺寸Φ600×1020mm；容積為0.3m3。

表1. 國內地震模擬振動臺

表2. 北京強度環境研究所振動臺性能參數

圖1. LOCA環境試驗模擬曲線

階段1：樣機在LOCA爐內就位，對LOCA爐進行升溫，是爐內的溫度達到50±10℃，壓力保持在標準的大氣條件容差范圍內。

階段2：在階段1的溫度和壓力下保持至少24h。

階段3：對LOCA爐施加第一個熱沖擊或稱快速拉峰試驗。在30s內使爐內的溫度達到156℃，壓力達到0.56MPa，持續12Min，同時滿足圖1中溫度和壓力的曲線變化。

階段4：將LOCA爐與大氣連通進行自然冷卻，直至爐內溫度達到50±10℃，壓力降到標準的大氣條件容差范圍內。

階段5：在階段4 的溫度和壓力下保持24h。

階段6：對LOCA爐施加第二次熱沖擊。30s內使爐內溫度達到156℃，壓力達到0.56MPa，持續96h，同時滿足圖1中溫度和壓力的曲線變化。

階段7：模擬LOCA事故后的熱工環境，對試驗設備進行性能試驗，即在事故期間熱動力和化學條件下的性能試驗結束后接著進行，使爐內溫度達到100±5℃，壓力達到0.2±0.050MPa，相對濕度大于80%，試驗持續10d。

核級設備鑒定的方法和程序

（一）鑒定方法

設備鑒定是指確保設備經過一定的要求試驗后能夠投入運行并且滿足相對應系統性能，保證系統工作的安全性與持久性的一種實驗方法。

（二）鑒定程序

篇（10）

1999年的土耳其大地震，引起了該國最大的石油提煉企業蒂普拉什聯合煉油公司發生大火，并導致了連鎖大爆炸，造成的直接經濟損失高達50億美元，引起該國油料的嚴重短缺，相關工業陷入癱瘓，其間接損失更是難以估量。資料顯示，僅地震次生火災造成蒂普拉什聯合煉油公司的直接經濟損失就占了這次大地震全部直接經濟損失的1／4強，更不用說還有無法計算的巨大間接經濟損失。地震次生火災的危害之大由此可見斑。在同年發生的臺灣大地震中，地震次生火災給生產紹興酒和白蘭地酒的南投釀酒公司也帶來了沉重的打擊。該公司廠房因地震起火后，導致存儲量約達470多噸的大型酒罐爆炸，大火持續燒了兩天兩夜，直接經濟損失高達60億新臺幣。

除了石化公司、釀酒廠等儲藏有大量易燃易爆物品的場所外，地震中普通的生活設施也是極易引發次生火災的。因為強震發生時，建筑物倒塌會使生活用燃氣管道破裂泄漏，可燃性氣體旦遭遇明火便會引起火災。即使強震過后的余震期間，由于停電，人們常常使用蠟燭等明火照明，而且暫住的防震棚又大多是用蘆席、油氈、竹竿、塑料布等易燃物搭建的，稍不注意也會失火，一旦失火便可能引發“火燒連營”的大災情。1923年9月1日，日本關東地區發生8.2級地震。震后，在距震中區100余公里的東京城內引發了136起次生火災，大火很快聯成一片，持續燃燒了三天兩夜，東京地區至少2／3的房屋被燒毀。這次關東大地震共死亡近10萬人，其中絕大部分是被大火活活燒死的。

地震中，汽車、火車、船舶、飛機等交通工具相互碰撞起火也是次生火災的個重要成因。在地震發生時，汽車、火車等交通工具失控而引發碰撞事故，從而導致交通工具自身起火或所載貨物起火，再加上交通工具還有流動性，起火后往往會引燃周圍建筑或設施。電線、電器火災也是地震次生火災的重要成因。地震時，大地突然強烈震動，建筑物紛紛發生變形甚至倒塌，城鄉電網因此受到極大的破壞，極易引起電線短路而出現超負荷電流，從而引起相連電器發生過載火災。在我國地震記錄中，由于地震造成工礦企業的輸電線路短路，引起輸電變壓器火災，從而造成較大經濟損失的案例是很多的。

除了上述種種地震次生火災外，還有其他些情形的次生火災。例如，地震產生的裂縫就可能使甲烷等地下可燃氣體逸出，這些可燃氣體遇到明火便會引發火災。這類火災在我國1975年海城地震、1976年唐山地震時都曾出現過。

二、地震次生火災的特點

(一)地震次生火災與地震的伴生性

地震時，由于電線短路、煤氣泄漏、油管破裂、爐灶倒等原因，往往造成火災。如：1964年美國阿拉斯加地震，一個大型油罐受震爆炸起火。1 964年日本新瀉地震，一個大型油罐受震破裂，爆炸起火導致煤氣管線破壞75％。而且強烈地震將使大量房屋倒塌，遇到失控的火源、電源后，同樣也將發生火災。地震發生后，供居民臨時避難用的抗震棚也極易引發火災的發生。唐山大地震僅抗震棚失火，天津就發生了452起。1923年日本東京和橫濱地震有38000人被燒死在廣場。1975年海城地震，由于抗震棚失火，共燒死424人，比震死的人還多。

(二)地震次生火災的同時多發性

強烈地震發生后，對地震區的破壞往往是全范圍性的，常常使得震區內同時有多處起火，這是地震次生火災的一大顯著特征。1906年美國舊金山8.3級大地震，全城五十多處起火。海城地震發生當天就起火36起。唐山地震和1996年麗江地震，也出現了數處同時起火。在橫濱和東京地震中，橫濱地區共有208處、東京地區共有136處同時起火，總燒毀447000幢房屋，燒死56000人。

(三)地震次生火災的難以撲救性

由于地震次生火災具有易發性和多發性，給消防隊撲救工作帶來了困難。除此之外，地震往往導致電氣線路中斷，橋梁隧道等交通干線毀壞，通訊中斷，消防站倒塌，消防器材遭到破壞，從而使電廠停電、水廠停水、消火栓內沒有水源，消防隊不能像往常一樣及時出動，到達火場迅速展開滅火救援活動。

三、地震次生火災的預防措施

(一)地震區的城市總體布局

由于地震和地震次生火災的廣泛破壞性，地震區城市消防規劃應考慮在城市的總體布局中。對易燃易爆單位和公眾聚集場所應充分考慮風向和安全防火間距，石化企業應布置在河流下流，盡量避開地震斷裂帶和古河道。地震區內的消防站，應將站內的車庫、通訊，值班，值勤位置以及相關的建筑物按當地地震基本裂度提高一度進行抗震設施，并盡可能地留出備用場地和備用出口，以保證抗震救災的要求。

(二)建筑物的抗震加固設計

地震往往導致大量房屋的倒塌，將增加地震次生火災發生的可能性。由此，建筑物的抗震加固設計是預防地震次生火災的一個出發點。建筑物的抗震加固設計，包括基礎的抗震加固設計和結構的抗震加固設計。

1　基礎一般而言，地震波是通過地層內的不同介質到達地球表現，并通過建筑物場地對建筑物施加影響的。場地的地震反應因場地的類別而異，其影響因素是多方面的，地震時地基液化失效，會造成建筑物下沉、浮升、傾斜、開裂及滑移。為此，在地震設防區，應制定出較為精確的地震基本裂度，對建筑物場地進行周密而細致的勘察，選擇地勢平坦，較為開闊的場地，避免在陡坡、深溝、峽谷地帶以及處于斷

層的地段來建筑房屋，采取設置地下連續墻等方式使地基的剪切變形受到約束。

2　建筑結構。建筑結構的抗震設計，應考慮其強度、變形能力、整體性能等諸方面的要素。分別從建筑結構形式、建筑結構體系以及建筑構件和材料上充分考慮抗震強度。

3　抗震棚。抗震棚是地震發生之后供人們臨時避難用的場所。由于其多為臨時搭建，構造簡單，采用的建筑材料多為可燃物，室內物品堆放雜亂，缺少必要的滅火器材。加上火源管理困難，往往容易引起火災的發生，造成人員傷亡和財產損失。應注意抗震棚的選址、材質、照明設施達到防火安全要求，特別要留心抗震棚周圍應有固定的消防水池和天然水源，以利于火災的撲救。

(三)燃氣、煤氣管道抗震設計

縱觀幾次大地震次生火災，大都由于城市燃氣、煤氣管道遭到破壞之后發生破裂泄漏引起的。因此，燃氣、煤氣管道的抗震設計是預防地震次生火災的關鍵所在。

城市燃氣、煤氣管線均應采用鋼管，且宜鋪設在管溝內，采取相應的防靜電措施。并且還要注意與建筑物、構筑物或相鄰管道之間保持定的防火間距。

儲油罐區，應按當地抗震基本裂度提高一度進行設防。對已建的罐，在罐底圈壁上加二至三圈鋼筋箍帶進行加固處理，以減輕塑性變形。

油庫、油站等建筑物、設備要進行嚴格的抗震設防和可靠地基的處理，架空管道采取防下滑措施。

(四)地震區的消防水源

強烈地震引起的火災。往往因為城市供水管道破裂，消火栓內沒有水源，消防隊無法開展滅火救援活動。因此，在地震區，不僅要對城市供水管道進行抗震設計，而且必須預備一定的消防水源。

1　城市給水設施抗震設計。城市給水輸配管應鋪設在土質良好的地區，不宜設置在抗液化能力較差的場地。給水管道一般采用鋼管、灰口鑄鐵管、預應力混凝土管和石棉水泥管。管道埋置深度適當。管網應布置成環狀。且各環要相互連通。供水區域較大時。可劃分為幾個小供水區，設置的管道控制閥，每隔100米左右設置1個。

水塔應用鋼筋混凝土或鋼材料建筑，設法加入斜構件。水塔建筑成圓筒開，并保證水塔附屬設施與其緊密連成個整體。

2　應急消防水源及貯配裝置。盡管對給水設施進行了抗震設計，但在強烈地震發生之后，最方便、實效的還是應用天然水源，同時。還應設置定的貯水裝備，以滿足應急需要。

在地震區，要有計劃地增加消防水池數量，并充分利用天然水源。在公園、校園、大型公共場所及地下建筑設置一定的消防水池，與此同時，要開掘定數目的水井。給消防隊配備補水車以及構筑定數量的貯水槽。

(五)交通道路的抗震設計

地震引起火災之后，受災區迫切需要解決的問題是消災、滅火。交通道路的破壞，將給消防人員帶來困難。因此，保證道路暢通是預防地震次生火災的一個重要條件。

在道路的技術勘察設計過程中，鐵路或公路定線必須考慮與局部地震效應有關的全部工程條件。選定路線要盡可能繞避基本裂度大于9度的高裂度地震區，避開地震時可能坍塌而嚴重中斷公路交通的各種構筑物，橋梁宜采用梁式橋梁，優先采用簡支橋梁，盡量減少多兒拱橋、彎橋、斜橋，橋墩宜采用低坡臺、低檔墻、低路堤。

在地震區，還應修建段供震備用的低標準的輔助道路，城市應設置兩個或兩個以上不在同經緯線上的對外聯系的出口，并加強與臨近公路的聯系。

(六)地震區的消防通訊

強烈地震發生之后，通訊設施往往遭到定程度的破壞，從而影響了火災報警和火場的指揮調動。因此。須認真做好通信設施的抗震設防和震后應急的通信工作。

城市通信要有幅射成網的通信網絡，市話建設采取有線和無線相結合的通信系統，且兩者的機房應分開設置。

要對通訊建筑進行加固，推廣使用抗震柜、蓄電池抗震框架，采用地下電纜連接通信線路。

消防部門應建立計算機指揮中心，建立無線通訊網絡，給消防車裝備車載無線電臺。以滿足火災撲救的需要。

(七)供電系統抗震設計

強烈地震發生之后，將使電力系統遭到破壞，一方面將會產生大量失控的電源。成為地震次生火災的點火源；另一方面，將帶來系列的負面影響。為此，應對供電系統進行抗震設防。

城市供電，應采用多電源環路供電。變配電所、控制室及調度室等建筑物的設計，應按當地抗震基本裂度提高一度進行抗震設防。電氣產品，采用高強度材料或產品自振周期大于或小于地震波卓越周期的產品，選擇最佳的減震體系以減小地震引起設備的內力突變，提高設備的抗震能力。

四、地震期間的火災撲救

盡管采取了一系列的預防措施，但強烈地震旦發生，地震次生火災便不可避免。消防部門擔負著搶險救援的神圣使命，在地震發生期間仍需克服重重困難開展滅火救援活動。因此，做好震前的準備工作，合理運用滅火戰術，是撲救地震次生火災的關鍵所在。

(一)地震前的準備工作

隨著現代科技的發展，科技手段愈來愈先進，當有地震預報通知時，消防部門應著手做好撲救火災的準備工作。要組織官兵學習有關地震科普知識，掌握地震次生火災的特點和撲救地震次生火災的技戰術措施；確定出地震區內的消防重點保護單位。繪制出天然水源分布位置圖，并估算出貯水量；在便利的場所設置消防器材裝備、油料、滅火劑和汽車零配件等物質儲備供給點；制訂無線電話、電臺組網聯絡方案、應急聯絡信號和方法。并給各單位配發無線通信器材，除此之外，還要向群眾宣傳地震知識。使他們掌握預防和撲救地震次生火災的方法。

(二)搶險救災過程中的火災撲救

1　迅速掌握震后災情。地震發生后。各級消防部隊應立即向上級報告災情。各級消防指揮機關向震區消防部隊了解地震破壞情況，如消防隊人員傷亡、消防車輛和裝備器材的損壞程度等。

2　統一調配滅火力量。在火災中，各級消防指揮機關應貫徹“先重點，后一般”，“先救人，后救物”，“先市區，后效區”的出動原則，把消防隊投入到最急需要的地方。總指揮應統觀全局，及時準確地調派、部署滅火力量，依據火場情況，向上級部門報告，請示調派增援力量。

3　合理搭配人員。由于地震引起的破壞是多方面的，消防部隊在進行滅火戰斗時必須合理搭配人員。組織小分隊，配備推車裝載手抬機動消防泵、水帶和破拆救援工具等奔赴現場作戰。

4　組織群眾參戰。地震次生火災的同時多發性，決定了消防力量的不足。因此，要向群眾宣傳防火，滅火常識，立足于自救互救。在地震區成立群眾性防火組織，組織群眾參戰滅火。